<b>Bijsluiter</b>. De hyperlink naar het originele document werkt niet meer. Daarom laat Woogle de tekst zien die in dat document stond. Deze tekst kan vreemde foutieve woorden of zinnen bevatten en de opmaak kan verdwenen of veranderd zijn. Dit komt door het zwartlakken van vertrouwelijke informatie of doordat de tekst niet digitaal beschikbaar was en dus ingescand en vervolgens via OCR weer ingelezen is. Voor het originele document, neem contact op met de Woo-contactpersoon van het bestuursorgaan.<br><br>====================================================================== Pagina 1 ======================================================================

<pre>Briefrapport
betreffende
KADEMUUR
GILLES
VAN
LEDENBERCHSTRAAT
TE
AMSTERDAM
Opdrachtnummer
:
4006
-
0402
-
012
2011
}
1
.
SI
I
1
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
</pre>

====================================================================== Einde pagina 1 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 2 ======================================================================

<pre>Briefrapport
betreffende
KADEMUUR
GILLES
VAN
LEDENBERCHSTRAAT
TE
AMSTERDAM
</pre>

====================================================================== Einde pagina 2 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 3 ======================================================================

<pre>T
.
a
.
v
.
de
heer
Onze
ref
:
4006
-
0402
-
012
.
R01
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
juli
2011
Betreft
:
Kademuur
Gilles
van
Ledenberchstraat
te
Amsterdam
Geachte
heer
Hierbij
doen
wij
u
de
resultaten
van
aanvullende
damwandberekeningen
toekomen
betreffende
de
betonnen
damwand
van
bovengenoemd
project
.
Inleiding
De
projectlocatie
is
gelegen
aan
de
Gilles
van
Ledenberchstraat
en
de
Kostverlorenvaart
te
Amsterdam
.
Langs
de
Kostverlorenvaart
is
een
bestaande
Azobe
houten
damwand
aanwezig
.
Direct
hierachter
is
een
nieuwe
betonnen
damwand
geplaatst
.
De
lengte
van
de
betonnen
damwandplanken
is
ca
.
4
m
en
de
dikte
is
ca
.
100
mm
.
Hierboven
komt
een
betonbalk
welke
tussen
de
nieuwe
fundering
en
de
bestaande
kade
muur
wordt
"
opgehangen
"
.
Horizontaal
worden
er
extra
verankeringen
aangebracht
.
de
beste
is
ca
.
geplaatst
.
utendamu
Dit
rapport
bevat
een
damwandberekening
van
de
betonnen
damwand
,
ter
bepaling
van
de
ankerkracht
.
Tevens
zal
een
advies
voor
het
opnemen
van
de
ankerkracht
door
middel
van
ankerschotten
worden
opgesteld
.
Hierbij
zal
rekening
moeten
worden
gehouden
met
de
lengte
van
de
ankerstangen
vanwege
de
reeds
aangebrachte
rioleringsputten
en
buizen
.
De
controle
van
de
sterkte
van
de
damwand
(
doorsnede
berekening
)
valt
buiten
het
kader
van
dit
rapport
Bovenstaande
gegevens
zijn
door
de
constructeur
verstrekt
.
Voor
nadere
gegevens
omtrent
</pre>

====================================================================== Einde pagina 3 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 4 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
juli
2011
Biz
.
2
Damwandadvies
In
dit
hoofdstuk
worden
de
resultaten
van
de
controleberekeningen
die
voor
de
nieuwe
betonnen
damwand
zijn
uitgevoerd
en
het
hierop
gebaseerde
advies
gepresenteerd
.
Berekeningsmethode
De
damwandberekeningen
zijn
uitgevoerd
conform
de
norm
geotechniek
NEN
6740
en
CUR
-
Publicatie
166
"
Damwand
constructies
"
(
4e
druk
)
,
waarbij
onderscheid
is
gemaakt
in
de
uiterste
grenstoestanden
1A
en
1B
(
berekeningen
6
.
1
t
/
m
6
.
4
volgens
CUR
166
)
en
de
bruikbaarheidsgrenstoestand
(
berekening
6
.
5
volgens
CUR
166
)
ook
wel
grenstoestand
2
genoemd
.
Voor
de
dimensionering
van
de
damwand
zijn
berekeningen
uitgevoerd
met
het
computerprogramma
MSHEET
.
Dit
is
een
ééndimensionaal
eindig
elementenprogramma
voor
de
berekening
van
momenten
,
dwarskrachten
en
verplaatsingen
van
een
verticale
grondkerende
wand
,
al
dan
niet
(
meervoudig
)
verankerd
.
De
druk
van
de
grond
op
de
constructie
wordt
in
de
berekening
afhankelijk
gesteld
van
de
horizontale
verplaatsing
van
de
wand
.
Met
het
programma
kan
het
effect
van
opeenvolgende
bouwstadia
worden
onderzocht
.
Grondparameters
Voor
de
damwandberekeningen
zijn
representatieve
waarden
voor
de
relevante
grondparameters
bepaald
aan
de
hand
van
interpretatie
van
het
beschikbare
grond
-
en
laboratoriumonderzoek
,
tabel
1
uit
NEN
6740
,
CUR
-
publicatie
166
en
de
in
onze
archieven
beschikbare
informatie
.
In
tabel
1
zijn
de
in
de
berekeningen
gehanteerde
geotechnische
parameters
voor
de
relevante
bodemlagen
gegeven
.
Tabel
1
:
Representatieve
waarden
sterkte
-
en
stijfheidsparameters
,
o
.
b
.
v
.
sonderingen
DKM8
bovenkant
laag
grondlaag
yysat
beddingscontante
[
m
NAP
]
[
kN
/
m
]
[
kPa
]
117
lage
waarden
kat
kn2
kas
+
0
,
57
Zand
,
toplaag
18
/
20
0
30
,
0
20
,
0
6
.
000
3
.
000
1
.
500
-
1
,
50
ZAND
,
los
gepakt
19
/
19
0
27
,
5
18
,
3
3
.
000
1
.
500
750
met
kleilaagjes
-
2
,
25
VEEN
11
/
11
5
150
1
.
200
600
300
-
4
,
75
KLEI
,
siltig
16
/
16
0
22
,
5
15
1
.
700
850
425
-
5
,
75
ZAND
,
zeer
los
19
/
19
0
27
,
5
18
,
3
2
.
000
1
.
000
500
gepakt
,
kleiig
Opmerkingen
:
-
yen
"
sat
=
volumiek
gewicht
;
sat
=
verzadigd
-
c
=
effectieve
cohesie
Q
=
effectieve
hoek
van
inwendige
wrijving
=
wandwrijvingshoek
voor
een
berekening
conform
CUR
Publicatie
166
kan
een
multi
-
lineaire
veerkarakteristiek
worden
gehanteerd
,
bestaande
uit
3
tussentakken
aangeduid
met
kn1
t
/
m
kn3
,
waarin
kn1
t
/
m
kn3
=
lage
waarde
voor
de
horizontale
beddingconstante
voor
respectievelijk
tak
1
,
2
en
3
</pre>

====================================================================== Einde pagina 4 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 5 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
juli
2011
Blz
.
3
7m
;
Veiligheidsklasse
Conform
CUR
-
Publicatie
166
is
de
constructie
,
gezien
de
relatief
geringe
schade
bij
falen
en
de
afwezigheid
van
persoonlijke
veiligheidsrisico
,
ingedeeld
in
veiligheidsklasse
I
waarbij
de
volgende
partiële
veiligheidsfactoren
zijn
toegepast
:
:
1
,
05
:
1
,
00
Im
;
E
:
1
,
30
(
beddingsconstante
)
:
0
,
20
m
(
opzet
kerende
hoogte
)
Agws
,
hoog
:
0
,
05
m
(
marge
grondwaterstand
actieve
zijde
)
Δgws
,
laag
:
0
,
15
m
(
marge
grondwaterstand
passieve
zijde
)
Ymc
An
Damwandprofiel
In
de
controleberekeningen
is
uitgegaan
van
betonnen
damwandplanken
met
een
dikte
van
0
,
1
m
één
en
ander
conform
opgave
van
de
constructeur
.
De
lengte
van
de
damplank
is
ca
.
4
m
,
zodat
de
onderzijde
van
de
damwand
overeenkomt
met
een
niveau
van
ca
.
NAP
-
4
,
0
m
.
In
de
berekeningen
zijn
voor
de
eigenschappen
van
de
damwand
de
volgende
waarden
gebruikt
:
-
El
=
1670
kNm
/
m
-
W
=
1670
cm®
/
m
Anker
Het
aanwezige
anker
is
geschematiseerd
als
een
ankerstang
van
4
,
79
m
lengte
met
een
ankerschot
van
1
,
0
m
hoogte
.
Geometrische
parameters
en
overige
uitgangspunten
In
de
damwandberekeningen
is
uitgegaan
van
het
door
de
constructeur
verstrekte
dwarsprofiel
.
Hierin
bevindt
de
(
zijkant
)
onderwaterbodem
zich
op
NAP
-
1
,
1
m
en
loopt
onder
een
helling
van
1
verticaal
op
3
horizontaal
af
.
Het
huidige
maaiveld
en
de
bovenkant
van
de
damwand
ligt
op
NAP
+
0
,
27
m
.
De
ingevoerde
geometrie
is
in
onderstaande
figuur
weergegeven
.
Bovenbelasting
In
de
controle
van
de
huidige
situatie
is
een
bovenbelasting
van
10
kN
/
m²
(
van
5
,
0
m
tot
9
,
0
m
uit
de
damwand
)
in
rekening
gebracht
.
Binnen
5
,
0
m
uit
de
damwand
is
geen
noemenswaardige
bovenbelasting
toegestaan
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 5 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 6 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
juli
2011
Biz
.
4
727
Davenpelast
ng
10
km
Uw
Amm
IAID
,
z
.
los
gep
.
:
klall
octrmer
cerwand
100
mm
<
-
9
.
10
VEEN
VEEN
XY
2
,
39
K
V
KLEI
,
silto
KLEI
,
siltic
Ingi
ZATE
,
z
.
lɔs
gep
.
.
keil
ZAN
,
7
.
lo3
qep
.
kle
!
11
Figuur
1
:
invoer
geometrie
MSheet
Berekeningsresultaten
Voor
de
controleberekening
van
de
bestaande
betonnen
damwand
is
uitgegaan
van
de
door
de
constructeur
verstrekte
maatgevende
dwarsdoorsnede
.
Volledigheidshalve
is
tevens
de
minimale
theoretisch
benodigde
lengte
van
de
damwand
bepaald
.
In
tabel
2
zijn
van
beide
situaties
de
berekeningsresultaten
gepresenteerd
.
De
berekeningsresultaten
zijn
tevens
grafisch
gepresenteerd
in
de
bijlagen
.
Smax
Tabel
2
:
Resultaten
damwandberekeningen
-
huidige
situatie
Situatie
Lengte
[
m
]
Grenstoestand
Ms
:
d
Fs
:
A
;
max
*
o
.
k
.
plank
[
kNm
/
m
'
)
[
kN
/
m
'
)
[
mm
]
huidige
4
,
0
m
damwand
instabiel
*
*
situatie
NAP
-
4
,
0
m
2
2
,
2
5
*
1
,
5
=
17
1A
alternatief
6
,
25
m
NAP
-
6
,
25
m
1A
L
12
13
n
.
v
.
t
.
245
12
Msid
Opmerkingen
:
=
maatgevende
rekenwaarde
van
het
moment
in
kNm
/
m
'
Fs
:
Amax
=
maximale
ankerkracht
in
kN
/
m
'
;
Uitgegaan
is
van
horizontaal
lopende
ankerstangen
met
een
lengte
van
4
,
79
m
.
maximaal
berekende
uitbuiging
;
de
in
grenstoestand
2
berekende
uitbuiging
geeft
een
indicatie
omtrent
de
werkelijk
te
verwachten
vervorming
Voor
de
rekenwaarde
van
de
ankerkracht
is
uitgegaan
van
1
,
5
x
de
representatieve
waarde
.
=
Instabiele
situatie
=
de
damwandberekening
stopt
als
100
%
van
de
te
mobiliseren
weerstand
wordt
bereikt
of
als
de
maximale
verplaatsing
>
25
%
van
de
damwandlengte
bedraagt
.
Smax
Toetsing
ankerkracht
De
rekenwaarde
van
de
ankerkracht
dient
getoetst
te
worden
aan
de
rekenwaarde
voor
de
draagkracht
.
Bij
deze
toetsing
kunnen
conform
stap
9
van
CUR
166
de
volgende
rekenwaarden
worden
gehanteerd
:
ankerstaaf
:
Fs
:
A
;
st
;
d
=
1
,
25
*
Fs
;
A
;
max
in
dit
geval
:
1
,
25
*
8
=
10
kN
/
m
ankerschot
:
Fs
:
A
;
=
1
,
1
*
Fs
:
A
;
max
in
dit
geval
:
1
,
1
*
8
=
9
kN
/
m
</pre>

====================================================================== Einde pagina 6 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 7 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
juli
2011
Biz
.
5
In
overleg
met
de
constructeur
is
uitgegaan
van
ankerstangen
Ø20
mm
.
De
draagkracht
van
het
ankersysteem
is
afhankelijk
van
de
lengte
en
de
hoek
van
de
ankerstang
,
alsmede
van
de
hoogte
en
de
diepteligging
van
het
ankerschot
.
In
tabel
3
zijn
de
berekeningsuitgangspunten
en
-
resultaten
gepresenteerd
.
In
de
tabel
is
uitgegaan
van
een
maaiveld
op
NAP
+
0
,
27
m
en
een
redelijk
verdichte
zandaanvulling
voor
de
schotten
.
Tabel
3
:
Overzicht
berekeningsresultaten
ankerschot
Rekenwaarde
ankerkracht
Ankerstang
ankerstaaf
ankerschot
hoek
lengte
Fs
:
Ast
;
d
Fs
:
Ad
[
°
]
[
m
]
[
kN
/
m
]
[
kN
/
m
]
afmeting
[
m
]
Ankerschot
minimale
houdkracht
installatie
Frapid
diepte
o
.
k
.
[
kN
]
[
m
NAP
]
-
0
,
82
35
h
.
o
.
h
.
afstand
[
m
]
10
9
-
3
,
5
4
,
79
1
,
0
x
1
,
0
1
,
7
Opmerkingen
bij
tabel
3
:
"
Minimale
lengte
op
basis
van
methode
Kranz
;
FrApd
=
geotechnische
rekenwaarde
houdkracht
ankerschot
Opgemerkt
wordt
dat
voor
het
opnemen
van
de
optredende
ankerkracht
enige
verplaatsing
van
de
ankerschotten
moet
optreden
.
Om
dit
zoveel
mogelijk
te
voorkomen
wordt
geadviseerd
de
ankers
onder
voorspanning
te
zetten
en
zodanig
na
enige
tijd
nogmaals
na
te
spannen
.
De
stabiliteit
van
ankerschotten
is
getoetst
aan
de
hand
van
de
methode
Kranz
.
Conform
CUR
166
is
aan
de
krans
stabiliteit
voldaan
indien
in
grenstoestand
2
geldt
:
1
,
5
x
Fa
:
max
<
Fikranz
.
Vervolgens
is
een
controle
van
de
overall
stabiliteit
uitgevoerd
met
methode
Bisshop
.
Voor
de
toetsing
is
een
overall
veiligheidsfactor
van
minimaal
1
,
3
aangehouden
.
Een
grafische
weergave
van
methode
Kranz
en
de
maatgevende
stabiliteitsfactor
zijn
in
onderstaande
figuren
gepresenteerd
.
1
.
27
Bovenbelasting
10
kN
/
m2
0
.
70V
1
.
507
2
.
237
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
Betennen
darwand
100
mm
VEEN
VEEN
KLEI
,
siltig
KLEI
,
siltig
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
LANGE
VERANKERING
H
=
1
.
00
[
m
]
Ea
=
21
.
6
[
kN
/
m
]
Ec
=
8
.
2
[
kN
/
m
]
L
=
4
.
79
[
m
]
Er
=
4
.
5
[
kN
/
m
]
Es
=
1
.
0
1
-
1
A
=
185
.
00
[
mm2
]
EO
=
6
.
5
[
kN
/
m
]
Ep
=
27
.
5
[
kN
/
m
]
Figuur
2
:
stabiliteit
ankerschot
a
.
d
.
h
.
v
.
methode
kranz
Fmax
=
19
.
00
[
kN
]
Fact
=
4
.
29
[
kN
]
</pre>

====================================================================== Einde pagina 7 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 8 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
juli
2011
Biz
.
6
TIT
Partiële
factor
set
:
Representative
Stabiliteitsfactor
:
1
.
17
.
096
Nine
ITT
TMT
070
m
WA
+
50V
AVD
,
toplazg
291
TETT
VAND
.
2
.
os
gep
.
/
kleil
Eetonnen
.
danwand
100
m
VEEN
VEEN
-
4
.
75
-
4
.
782
-
KLEI
,
silti
-
-
-
KLEI
,
E
iltig
TIIT
TATTOO
Z4ND
,
2
.
Us
yep
.
/
kleil
ZAND
ils
cep
/
kleil
11
11101111111111
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ll
llll
Figuur
3
:
overall
stabiliteit
a
.
d
.
h
.
v
.
methode
Bisshop
De
overall
stabiliteit
bedraagt
1
,
17
(
1
,
3
)
en
voldoet
niet
aan
de
eisen
.
Door
een
langere
damwand
zal
de
stabiliteit
toenemen
en
wel
voldoende
zijn
.
Aan
de
Kranz
stabiliteit
voldoet
een
ankerstang
met
een
lengte
van
4
,
7
m
.
De
veiligheid
Fmax
/
Fact
bedraagt
dan
4
,
2
,
wat
ruim
meer
is
dan
de
vereiste
waarde
van
1
,
5
.
Toetsing
vervormingen
In
het
kader
van
de
probleemstelling
binnen
het
project
is
de
stabiliteit
van
de
damwand
maatgevend
.
De
toetsing
op
vervorming
is
minder
relevant
.
De
berekende
vervormingen
lijken
toelaatbaar
</pre>

====================================================================== Einde pagina 8 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 9 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
juli
2011
Biz
.
7
Conclusies
Uit
de
resultaten
van
de
indicatieve
berekeningen
voor
dit
project
kan
worden
geconcludeerd
dat
op
basis
van
de
beschikbare
gegevens
en
aannamen
,
de
bestaande
betonnen
damwand
met
een
lengte
van
4
,
0
m
en
een
verankering
op
NAP
0
,
0
m
rekenkundig
in
grenstoestand
1A
niet
stabiel
is
en
derhalve
niet
aan
de
in
CUR166
gestelde
eisen
ten
aanzien
van
het
veiligheidsniveau
voldoet
.
De
ankerschotten
zijn
daarom
op
basis
van
grenstoestand
2
gedimensioneerd
met
een
belastingfactor
van
1
,
5
.
De
lengte
van
de
betonnen
damwand
dient
minimaal
6
,
25
m
te
bedragen
met
onderkant
damwand
op
NAP
-
6
,
25
m
en
een
verankering
op
NAP
0
,
0
m
.
De
verankering
kan
bestaan
uit
ankerstangen
Ø20
mm
h
.
o
.
h
.
1
,
7
m
.
De
minimale
lengte
bedraagt
4
,
7
m
.
De
geotechnische
rekenwaarde
van
de
ankerkracht
Fs
:
A
;
st
;
d
=
8
kN
/
m
'
kan
worden
opgenomen
door
ankerschotten
met
afmetingen
van
1
,
0
mx
1
,
0
m²
,
onderkant
schot
op
minstens
1
,
10
-
MV
(
NAP
-
0
,
83
m
)
en
een
h
.
o
.
h
.
afstand
van
1
,
7
m
.
De
verankering
is
getoetst
op
basis
van
afschuiven
langs
een
diep
glijvlak
(
methode
Kranz
)
en
cirkelvormige
glijvlak
(
methode
Bishop
)
.
De
overall
stabiliteit
volgens
Bishop
voldoet
vanwege
de
geringe
lengte
van
de
damwand
niet
aan
de
in
CUR
166
geformuleerde
veiligheidniveaus
.
In
werkelijkheid
zal
de
situatie
veelal
nog
niet
instabiel
zijn
.
Indien
een
damwand
van
6
,
25
m
lengte
wordt
toegepast
,
wordt
wel
aan
het
vereiste
veiligheidsniveau
voldaan
.
Aan
de
Kranz
stabiliteit
voldoet
een
ankerstang
met
een
lengte
van
4
,
7
m
.
De
veiligheid
bedraagt
ca
.
4
,
5
en
is
>
1
,
5
.
Met
vriendelijke
groet
,
Senior
Adviseur
Geotechniek
Bijlagen
:
In
-
en
uitvoer
Msheet
Constructeur
:
T
.
a
.
v
.
de
heer
</pre>

====================================================================== Einde pagina 9 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 10 ======================================================================

<pre>Overzicht
-
Fase
1
:
Fase
1
TI
Geometrie
Verankerde
betonnen
damwand
-
bestaand
Gilles
van
Ledenberchstraat
te
Amsterdam
0
.
27
OzaV
Bovenbelasting
10
kN
/
m2
za
20
mm
-
0
.
70
-
1
.
50
V
-
2
.
25
V
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
Betonnen
damwand
100
mm
3
.
10
A
4
.
75
VEEN
VEEN
W
-
4
.
75
1
KLEI
,
siltig
KLEI
,
siltig
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
Bijl
.
25
-
7
-
2011
datum
D
-
Sheet
Piling
9
.
1
:
Betonnen
damwandishi
TTTTT
-
IIIIIIIIII
TIITT
-
75
-
10
15
ml
</pre>

====================================================================== Einde pagina 10 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 11 ======================================================================

<pre>Momenten
/
Krachten
/
Verplaatsingen
-
Fase
1
:
Fase
1
Stap
6
.
5
-
Partiële
factor
set
:
Klasse
II
Grenstoestand
2
Verankerde
betonnen
damwand
-
bestaand
Gilles
van
Ledenberchstraat
te
Amsterdam
Buigende
Momenten
[
kNm
]
Dwarskrachten
[
kN
]
Verplaatsingen
[
mm
]
WAYA
0
0
.
2
Fancher
-
4
.
3
0
0
LLLLlulululului
milli
AAN
0
0
0
"
Betophen
damwand
100
mm
TELEFAX
TELEPHONE
Diepte
[
m
]
Diepte
[
m
]
ب
0
ب
ب
ب
ل
ل
ل
25
-
7
-
2011
0000
LLLLLLLL
ل
ل
date
ل
6
D
-
Sheet
Piling
9
.
1
:
Betonnen
damwand
shi
2
4
-
15
-
10
-
5
10
15
20
0
Max
:
3
.
8
-
Min
:
-
2
.
3
0
5
Max
:
16
.
4
Max
:
2
.
2
-
Min
:
-
0
.
3
</pre>

====================================================================== Einde pagina 11 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 12 ======================================================================

<pre>Overzicht
-
Fase
1
:
Fase
1
Geometrie
Verankerde
betonnen
damwand
-
alternatief
Gilles
van
Ledenberchstraat
te
Amsterdam
0
.
27
Bovenbelasting
10
kN
/
m2
-
0
.
70
-
2
.
70V
-
1
.
50
V
-
2
.
25V
-
V
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
-
3
.
10
Betonnen
damwand
100
mm
VEEN
4
.
75
VEEN
-
4
.
75
5
.
75V
KLEI
,
siltig
KLEI
,
siltig
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
Bijl
.
7
/
25
/
2011
datum
-
D
-
Sheet
Piling
9
.
1
:
Betonnen
damwand
alternatiet
.
shi
IIIIIIIIII
TIITT
-
75
-
10
15
ml
</pre>

====================================================================== Einde pagina 12 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 13 ======================================================================

<pre>Momenten
/
Krachten
/
Verplaatsingen
-
Fase
1
:
Fase
1
Stap
6
.
3
-
Partiële
factor
set
:
Klasse
II
Buigende
Momenten
[
kNm
]
Verplaatsingen
[
mm
]
Grenstoestand
1A
Verankerde
betonnen
damwand
-
alternatief
Gilles
van
Ledenberchstraat
te
Amsterdam
Dwarskrachten
[
kN
]
Eanchor
-
130
0
.
0
0
.
0
0
.
0
-
0
.
5
-
1
.
0
şi
-
2
.
5
TIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
Betonnen
damwand
100
mm
TELEFAX
TELEPHONE
fuj
aidata
Diepte
im
TUTTI
-
4
.
0
-
4
.
5
-
5
.
0
-
5
.
03
IITTIT
-
5
.
5
-
5
.
5
-
7
/
25
/
2011
-
6
.
0
-
6
.
0
8
D
-
Sheet
Piling
9
.
1
:
Betonnen
damwand
alternatiet
.
shi
dw
.
-
10
-
5
10
15
-
15
-
10
10
15
-
100
-
50
100
150
0
5
Max
:
12
.
1
-
Min
:
-
0
.
1
-
5
0
5
Max
:
11
.
7
-
Min
:
-
11
.
6
0
50
Max
:
119
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 13 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 14 ======================================================================

<pre>Momenten
/
Krachten
/
Verplaatsingen
-
Fase
1
:
Fase
1
Stap
6
.
5
-
Partiële
factor
set
:
Klasse
II
Buigende
Momenten
[
kNm
]
Verplaatsingen
[
mm
]
Grenstoestand
2
Verankerde
betonnen
damwand
-
alternatief
Gilles
van
Ledenberchstraat
te
Amsterdam
NAYA
Dwarskrachten
[
kN
]
Fachor
-
5
.
5
0
.
0
0
.
02
0
.
0
LLLLLLLLL
-
0
.
5
-
0
.
5
-
1
.
0
TITUUTIIIIIIIIIIII
-
2
.
5
Betonnen
damwand
100
mm
TIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
TELEFAX
TELEPHONE
ful
aidata
Diepte
(
m
]
TUTTI
-
4
.
0
-
4
.
5
-
5
.
0
-
5
.
03
IITTIT
-
5
.
5
-
5
.
5
-
7
/
25
/
2011
-
6
.
0
-
6
.
0
8
D
-
Sheet
Piling
9
.
1
:
Betonnen
damwand
alternatiet
.
shi
dw
.
-
10
-
5
10
15
-
15
-
10
10
15
-
100
-
50
100
150
0
5
Max
:
3
.
6
-
Min
:
-
0
.
1
-
5
0
5
Max
:
4
.
9
-
Min
:
-
2
.
7
0
50
Max
:
12
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 14 =================================================================

<br><br>