<b>Bijsluiter</b>. De hyperlink naar het originele document werkt niet meer. Daarom laat Woogle de tekst zien die in dat document stond. Deze tekst kan vreemde foutieve woorden of zinnen bevatten en de opmaak kan verdwenen of veranderd zijn. Dit komt door het zwartlakken van vertrouwelijke informatie of doordat de tekst niet digitaal beschikbaar was en dus ingescand en vervolgens via OCR weer ingelezen is. Voor het originele document, neem contact op met de Woo-contactpersoon van het bestuursorgaan.<br><br>====================================================================== Pagina 1 ======================================================================

<pre>Amsterdam
Geldersekade
Geotechnisch
advies
-
herstel
kade
Movares
2720
Versie
1
.
0
</pre>

====================================================================== Einde pagina 1 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 2 ======================================================================

<pre>Autorisatieblad
Amsterdam
Geldersekade
Geotechnisch
advies
-
herstel
kade
Naam
Akkoord
Datum
20
/
11
/
2017
Opgesteld
door
Gecontroleerd
door
20
/
11
/
2017
Vrijgegeven
door
20
/
11
/
2017
Op
dit
autorisatieblad
ontbreken
de
handtekeningen
wegens
de
digitale
verwerking
van
ons
vrijgaveproces
.
Dit
rapport
is
aantoonbaar
vrijgegeven
.
Versie
historie
Naam
Versie
0
.
1
1
.
0
Datum
17
/
11
/
2017
20
/
11
/
2017
Korte
toelichting
|
1°
concept
versie
Intern
vrijgegeven
</pre>

====================================================================== Einde pagina 2 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 3 ======================================================================

<pre>Inhoudsopgave
Inleiding
1
Gebruikte
documenten
1
.
1
Documenten
1
.
2
Normen
e
.
d
.
1
.
3
Randvoorwaarden
Gemeente
Amsterdam
Bodemonderzoek
2
.
1
Archiefgegevens
2
.
2
Uitgevoerd
onderzoek
3
Bodemopbouw
en
grondwaterstand
3
.
1
Bodemopbouw
3
.
2
Grondwaterstand
en
stijghoogte
4
Opbouw
van
de
constructie
5
Afgeleide
uitgangspunten
6
Berekeningsresultaten
6
.
1
Algemeen
6
.
2
Bijzonderheden
6
.
3
Berekeningsresultaten
6
.
4
Conclusie
7
Uitvoering
,
risico
'
s
en
aandachtspunten
7
.
1
Uitvoering
7
.
2
Risico
'
s
8
Conclusie
en
aanbevelingen
8
.
1
Conclusie
8
.
2
Aanbevelingen
Colofon
Bijlage
1
Bodemonderzoek
Bijlage
II
Geotechnisch
lengteprofiel
Bijlage
III
Tekening
constructie
kademuur
Bijlage
IV
Uitvoer
D
-
Sheet
berekening
locatie
94
en
110
Bijlage
V
Risico
-
analyse
</pre>

====================================================================== Einde pagina 3 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 4 ======================================================================

<pre>Inleiding
Ter
plaatse
van
de
Geldersekade
is
geconstateerd
dat
sinds
enige
tijd
de
bestrating
relatief
snel
zakt
.
De
totaal
opgetreden
zakking
bedraagt
orde
grootte
0
,
3
m
en
is
opgetreden
in
het
laatste
jaar
.
Het
betreft
het
traject
Geldersekade
huisnummer
126
(
linkerzijde
gele
arcering
)
tot
en
met
94
(
rechterzijde
gele
arcering
)
.
De
totale
lengte
bedraagt
circa
70
m
.
Zie
onderstaand
figuur
.
jeuwmarkt
Bantammerbrug
De
oorzaak
van
de
verzakking
ligt
mogelijk
in
het
feit
dat
zand
onder
de
straat
vandaan
wegspoelt
in
de
gracht
.
Na
een
door
duikers
uitgevoerde
inspectie
van
de
kademuur
is
geconstateerd
dat
er
lokaal
spleetvorming
aanwezig
is
tussen
de
onderkant
van
de
kademuur
en
het
balkenrooster
waarop
de
muur
gefundeerd
is
.
Deze
split
heeft
afmetingen
van
50
mm
hoog
en
1
m
diep
.
Tevens
zijn
er
diverse
scheuren
in
het
metselwerk
geconstateerd
.
Omdat
er
kort
achter
de
kademuur
kwetsbare
bebouwing
aanwezig
is
(
m
.
n
.
de
panden
112
,
114
,
116
en
118
en
mogelijk
120
)
en
er
in
de
straat
een
waterleiding
,
gasleiding
en
twee
10
kV
leidingen
liggen
is
in
het
overleg
van
10
november
2017
besloten
om
een
noodmaatregel
toe
te
passen
in
de
vorm
van
het
plaatsen
van
een
onverankerd
damwandscherm
aan
de
buitenzijde
van
de
kademuur
.
Dit
op
een
afstand
van
4
m
(
hartlijn
damwand
tot
voorkant
kademuur
)
uit
de
kademuur
.
De
ruimte
tussen
de
damwand
wordt
opgevuld
met
zand
.
De
constructie
dient
een
aantal
jaar
in
dienst
te
blijven
.
In
deze
rapportage
is
het
geotechnisch
advies
inzake
de
toe
te
passen
damwand
opgenomen
.
Tevens
wordt
advies
gegeven
over
de
uitvoeringswijze
en
uit
te
voeren
monitoring
</pre>

====================================================================== Einde pagina 4 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 5 ======================================================================

<pre>Gebruikte
documenten
1
.
1
Documenten
Voor
dit
advies
is
uitgegaan
van
de
onderstaande
documenten
:
•
Bemalingsadvies
riolering
Geldersekade
,
kenmerk
S17
.
453
-
B2
/
JVS
,
d
.
d
.
28
/
9
/
2017
;
Duikinspectie
Geldersekade
,
kenmerk
31644
,
d
.
d
.
1
/
6
/
2017
;
Rapport
Instandhoudingsinspectie
en
conditiemeting
,
Anteagroup
,
kenmerk
405934
.
24
,
d
.
d
.
18
/
11
/
2016
;
Hoogtemetingen
en
principedoorsnede
kade
per
mail
,
d
.
d
.
10
/
11
/
2017
;
Overzicht
K
&
L
,
per
mail
,
d
.
d
.
10
/
11
/
2017
;
Bestekstekeningen
Walmuur
en
vernieuwen
walmuur
Geldersekade
,
Dienst
Binnenstad
Amsterdam
,
tek
.
nr
.
219
-
18
en
219
-
19
,
d
.
d
.
20
/
2
/
1996
;
XYZ
deformatiemeting
Geldersekade
,
kenmerk
RD557302
,
d
.
d
.
2
/
11
/
2017
;
•
Hoogtedeformatiemeting
Geldersekade
,
kenmerk
RD557301
,
d
.
d
.
31
/
10
/
2017
;
Overzicht
fundatietype
panden
Geldersekade
84
t
/
m
126
,
Gemeente
Amsterdam
,
per
mail
,
d
.
d
.
10
/
11
/
2017
;
Bodemonderzoeksgegevens
gemeente
Amsterdam
;
Bodemgegevens
DINO
loket
;
•
Grondonderzoek
Geldersekade
.
kenmerk
17
.
19815
,
d
.
d
.
15
/
11
/
2017
1
.
2
Normen
e
.
d
.
Bij
het
advies
is
gebruik
gemaakt
van
de
volgende
normen
en
richtlijnen
:
•
NEN
-
EN
9997
-
1
+
C2
,
Geotechnisch
ontwerp
,
november
2017
;
•
CUR
166
Damwandconstructies
,
6e
druk
.
1
.
3
Randvoorwaarden
Gemeente
Amsterdam
Door
Gemeente
Amsterdam
zijn
de
volgende
randvoorwaarden
gegeven
:
Verkeersbelasting
van
20
kN
/
m
“
(
representatieve
waarde
)
over
breedte
van
het
wegdek
van
3
m
.
Eventueel
rekening
houden
met
aanwezigheid
ontlastvloer
Belasting
van
5
kN
/
m
“
(
representatieve
waarde
)
naast
wegdek
tot
aan
kade
muur
.
Eventueel
rekening
houden
met
aanwezigheid
ontlastvloer
;
Geen
trosbelasting
;
Baggerprofiel
Geldersekade
is
NAP
-
2
,
20
m
.
Baggertolerantie
van
0
,
5
m
en
extra
diepte
van
0
,
3
m
i
.
v
.
m
.
vaartuigbewegingen
.
In
ontwerp
is
NAP
-
3
,
0
m
aangehouden
voor
de
bodemdiepte
;
Waterpeil
in
de
gracht
is
NAP
-
0
,
4
m
;
Bovenkant
damwand
lager
plaatsen
dan
hoogte
kademuur
.
Bovenkant
muur
Geldersekade
ligt
op
maximaal
NAP
+
1
,
9
m
.
Hoogte
kademuur
voor
het
betreffende
tracé
ligt
op
NAP
+
1
,
5
m
.
Bovenkant
damwand
op
NAP
+
0
,
5
m
;
Ruimte
tussen
damwand
en
kademuur
wordt
aangevuld
met
zand
;
De
vervormingseis
van
de
damwand
is
maximaal
150
mm
.
Aan
de
vervorming
a
.
g
.
v
.
verkeersbelasting
is
niet
een
concrete
eis
gekoppeld
,
maar
mag
niet
te
groot
zijn
(
orde
grootte
20
-
30
mm
)
;
Er
dient
rekening
gehouden
te
worden
met
een
in
de
toekomst
nieuw
te
bouwen
kademuur
.
Funderingspalen
worden
dan
mogelijk
schoor
5
:
1
geplaatst
.
Bij
een
geschat
puntniveau
van
de
damwand
van
NAP
-
16
,
5
m
en
een
puntniveau
van
de
toekomstige
palen
dat
dieper
ligt
,
betekent
dit
dat
de
</pre>

====================================================================== Einde pagina 5 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 6 ======================================================================

<pre>damwand
op
4
,
0
m
uit
de
kademuur
dient
te
worden
geplaatst
(
hart
damwand
tot
voorkant
kademuur
)
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 6 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 7 ======================================================================

<pre>2
Bodemonderzoek
2
.
1
Archiefgegevens
Door
Gemeente
Amsterdam
is
bodemonderzoek
beschikbaar
gesteld
(
nummers
2328
t
/
m
2331
,
2332
en
55858A
)
.
Tevens
is
in
het
landelijk
DINO
loket
nog
een
sondering
(
nummer
05383
)
gevonden
.
In
onderstaand
figuur
zijn
de
onderzoekslocaties
gegeven
.
TAB
Era
NA
062328
ACHTERBURGWAL
JEZUDS
194TERBURGWAL
SAD
VEZE
14
102
ZEEDUK
ORAC
CPTOO00000558SBA
,
BINNEN
8
10
12
14
10
-
11
AD
GEDERSEKADE
0
C
3
13
-
15
15
15
-
17
NIEUWE
JONKE
GELDERSEKADE
-
85
S
-
VIDE
35
21
NIEUWE
RIDDERSTRAAT
LA
0622331
TIE
122
-
124
R1
11
:
19
120
-
1205
137
.
133
<
05383
CPTO00000003452A
132
19
:
21
23
25
23
-
23
OVOCE
062333
2
.
2
Uitgevoerd
onderzoek
Door
is
,
op
14
/
11
/
2017
,
in
opdracht
van
Gemeente
Amsterdam
een
aanvullend
sondeeronderzoek
uitgevoerd
bestaande
uit
2
sonderingen
.
Deze
zijn
gemaakt
ter
plaatse
van
pand
102
/
104
en
112
/
114
.
Zie
onderstaand
figuur
.
A
-
C
100
110
108
1061
104
102
DKM
1
DKM
2
.
Het
totaal
beschikbare
bodemonderzoek
is
bijgevoegd
als
bijlage
I
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 7 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 8 ======================================================================

<pre>3
Bodemopbouw
en
grondwaterstand
3
.
1
Bodemopbouw
Aan
de
hand
van
het
beschikbare
bodemonderzoek
is
een
schematisch
geotechnisch
lengteprofieltje
opgesteld
van
de
kade
.
Deze
is
bijgevoegd
als
bijlage
II
.
Bij
het
bepalen
van
de
grondparameters
is
gebruik
gemaakt
van
NEN9997
-
1
tabel
2b
in
combinatie
met
grondparameters
welke
binnen
en
zijn
gebruikt
voor
de
aanleg
NZ
lijn
en
passage
Amsterdam
CS
.
Uit
het
bodemprofiel
zijn
twee
karakteristieke
doorsneden
afgeleid
,
namelijk
ter
plaatse
van
sondering
2331
en
ter
plaatse
van
sondering
55858
/
2329
/
DKMI
.
De
laagindeling
en
grondparameters
zijn
in
volgende
tabellen
gegeven
.
1911
0
1
.
5
Bodemopbouw
volgens
sondering
2331
Diepte
Grondsoort
Yam
c
(
NAP
-
.
.
m
]
[
kN
/
m
]
[
kN
/
m
]
+
1
,
5
/
0
,
0
Aanvulzand
17
,
5
/
19
,
5
0
,
0
/
-
3
,
2
IJ
-
klei
13
,
5
/
13
,
5
3
-
3
,
2
/
-
5
,
6
Veen
11
,
0
/
11
,
0
-
5
,
6
/
-
7
,
6
Klei
,
zandig
16
,
5
/
16
,
5
3
-
7
,
6
/
-
8
,
5
Zand
,
kleiig
18
,
0
/
20
,
0
0
-
8
,
5
/
-
13
,
0
Klei
16
,
5
/
16
,
5
3
-
13
,
0
/
-
16
,
0
Zand
,
1
laag
18
,
0
/
20
,
0
0
-
16
,
0
/
-
16
,
5
Klei
17
,
0
/
17
,
0
5
|
-
16
,
5
/
-
18
,
0
|
Zand
,
1°
laag
18
,
0
/
20
,
0
0
ri
30
,
0
20
,
0
18
,
0
9
,
0
15
,
00
2
7
,
5
18
,
0
30
,
0
20
.
0
26
,
5
17
,
6
30
,
0
20
,
0
22
,
5
15
,
0
30
,
0
20
,
0
km
[
kN
/
m
]
6
.
000
2
.
000
1
.
200
5
.
000
8
.
000
4
.
000
14
.
000
5
.
000
14
.
000
kn2
[
kN
/
m
]
3
.
000
1
.
000
600
2
.
500
4
.
000
2
.
000
7
.
000
2
500
2
.
500
7
.
000
kn
[
kN
/
m
]
1
.
500
500
300
1
.
250
2
.
000
1
.
000
3
.
500
1
.
250
3
.
500
king
[
kN
/
m
)
1
.
500
300
Bodemopbouw
volgens
sondering
55858
/
2329
/
DKMI
Diepte
Grondsoort
ru
l
e
[
NAP
-
.
.
m
]
[
kN
/
m
]
[
kN
/
m
]
1
+
1
,
5
/
-
1
,
5
Aanvulzand
17
,
5
/
19
,
5
0
30
,
0
20
,
0
-
1
,
5
/
-
5
,
0
Veen
|
11
.
0
/
11
,
0
15
15
.
0
o
5
,
0
/
-
7
,
0
Klei
,
zandig
16
,
5
/
16
,
5
3
2
7
,
5
18
,
0
|
-
7
,
07
-
9
,
0
Zand
,
kleiig
18
,
0
/
20
,
0
0
30
,
0
20
,
0
-
9
,
0
/
-
12
,
5
16
,
5
/
16
,
5
26
,
5
17
,
6
|
-
12
,
5
/
-
14
,
5
|
Zand
,
1°laag
18
,
0
/
20
,
0
0
30
,
0
20
,
0
1
-
14
,
5
/
-
16
,
5
Klei
,
zand
17
,
0
/
17
,
0
5
22
,
5
15
,
0
kui
kN
/
m
]
6
.
000
1
.
200
5
.
000
|
8
.
000
4
.
000
|
14
.
000
5
.
000
ka
[
kN
/
m
]
3
.
000
600
2
.
500
4
.
000
2
.
000
7
.
000
2
.
500
Klei
1
.
250
2
.
000
1
.
000
3
.
500
1
.
250
3
.
2
Grondwaterstand
en
stijghoogte
De
grondwaterstand
is
in
de
rapportage
van
(
d
.
d
.
28
september
2017
)
bepaald
,
De
grondwaterstand
is
gemiddeld
NAP
-
0
,
2
m
met
een
boven
-
en
ondergrenswaarde
van
respectievelijk
NAP
-
0
,
1
m
en
NAP
-
0
,
4
m
.
De
stijghoogte
in
de
zand
,
kleiige
laag
rond
NAP
-
8
m
bedraagt
maximaal
NAP
-
0
,
5
m
en
in
de
1°
zandlaag
(
rond
NAP
-
13
m
)
maximaal
NAP
-
1
,
5
m
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 8 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 9 ======================================================================

<pre>4
Opbouw
van
de
constructie
In
onderstaand
figuur
is
een
doorsnede
gegeven
van
de
bestaande
kade
met
de
nog
te
plaatsen
damwand
op
4
m
afstand
uit
de
kade
.
Dit
figuur
is
overgenomen
van
tekening
SO
-
001
,
"
Schetsontwerp
tijdelijke
kering
Geldersekade
"
,
Movares
,
versie
1
.
0
,
d
.
d
.
15
/
11
/
2017
.
Deze
tekening
is
bijgevoegd
als
bijlage
III
.
200221
B
and
-
6
.
5
.
00
Geotechtoupen
Doorsnede
A
In
deze
doorsnede
is
de
ligging
van
de
K
&
L
overgenomen
uit
de
schets
van
mail
10
/
11
/
2017
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 9 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 10 ======================================================================

<pre>5
Afgeleide
uitgangspunten
Uit
de
diverse
doumenten
zijn
uitgangspunten
voor
de
damwandberekeningen
afgeleid
.
Deze
zijn
onderstaand
gegeven
.
•
Bovenkant
kade
is
aangehouden
op
NAP
+
1
,
5
m
;
Bodemniveau
van
de
gracht
:
In
de
berekening
is
NAP
-
3
,
0
m
aangehouden
.
De
diepte
volgens
het
baggerprofiel
is
NAP
-
2
,
2
m
.
De
onnauwkeurigheid
bij
baggeren
is
0
,
5
m
en
in
verband
met
scheepgang
is
nog
eens
0
,
3
m
dieper
aangehouden
(
Opgemerkt
wordt
dat
er
vanwege
deze
conservatieve
aanname
in
de
D
-
Sheet
berekening
geen
rekening
meer
is
gehouden
met
een
extra
ontgraving
aan
de
passieve
zijde
(
grachtzijde
)
)
;
Het
waterpeil
in
de
gracht
is
NAP
-
0
,
4
m
.
De
maximale
grondwaterstand
achter
de
damwand
is
aangehouden
op
maximaal
NAP
-
0
,
1
m
.
Vanwege
de
drainerende
werking
van
het
nog
aan
te
brengen
zand
is
de
verwachting
dat
dit
een
conservatieve
aanname
is
;
De
stijghoogte
in
de
1°
zandlaag
is
aangehouden
op
NAP
-
1
,
5
m
.
Het
verloop
in
stijghoogte
van
een
grondwaterstand
van
NAP
-
0
,
1
m
naar
een
stijghoogte
van
NAP
-
1
,
5
m
in
de
1°
zandlaag
is
over
de
kleilaag
(
rond
NAP
-
8
,
5
m
tot
NAP
-
13
m
)
;
Afstand
verkeersbelasting
achter
damwand
is
6
,
3
m
.
Dit
is
2
,
3
m
achter
de
voorkant
van
de
keermuur
in
verband
met
de
breedte
van
de
muur
en
de
vloer
.
N
.
B
.
De
belasting
aanbrengen
tot
voorkant
kademuur
is
niet
realistisch
en
niet
haalbaar
qua
vervorming
van
de
damwand
;
Damwandtype
AZ26
-
700
,
lengte
17
,
0
m
;
Bovenkant
damwand
op
NAP
+
0
,
5
m
en
onderkant
op
NAP
-
16
,
5
m
;
Verkeerbelasting
is
20
kN
/
m
(
representatieve
waarde
)
;
Veiligheidsniveau
RC2
;
Geen
corrosietoeslag
toegepast
vanwege
tijdelijk
karakter
;
Direct
na
aanvullen
achter
de
damwand
is
gerekend
met
22
,
5
kN
/
m
wateroverspanning
in
de
veenlaag
als
gevolg
van
aanbrengen
zand
tussen
kade
en
damwand
.
Dit
is
ongeveer
50
%
van
het
totale
gewicht
dat
wordt
aangebracht
(
ca
.
4
m
zand
)
.
Op
het
moment
dat
zwaar
verkeer
20
kN
/
m2
aanwezig
is
,
is
gerekend
met
35
%
van
het
gewicht
(
15
,
75
kN
/
m
”
)
;
Maximale
vervormingseis
van
de
damwand
is
150
mm
waarvan
20
-
30
mm
als
gevolg
van
verkeersbelasting
van
20
kN
/
m
"
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 10 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 11 ======================================================================

<pre>Berekeningsresultaten
6
.
1
Algemeen
Met
behulp
van
D
-
Sheet
piling
zijn
damwandberekeningen
uitgevoerd
voor
een
stalen
damwand
type
AZ26
-
700
met
een
lengte
van
17
,
0
m
.
Twee
doorsneden
zijn
berekend
.
Dit
betreft
de
doorsneden
:
Sondering
2331
nabij
pand
110
;
•
Sondering
55858
/
2329
/
DKM1
nabij
pand
94
.
6
.
2
Bijzonderheden
In
de
berekening
is
in
aanvulling
op
het
vermelde
in
hoofdstuk
5
van
het
volgende
uitgegaan
:
De
zandaanvulling
achter
de
damwand
is
geschematiseerd
tot
een
belasting
van
45
kN
/
m
(
0
,
9
m
aanvulling
droog
,
2
,
6
m
aanvulling
onder
water
en
0
,
45
m
onder
water
a
.
g
.
v
.
zetting
)
;
Er
is
aan
de
actieve
zijde
van
de
damwand
een
wateroverspanning
a
.
g
.
v
.
de
zandaanvulling
in
rekening
gebracht
over
de
hoogte
van
de
veenlaag
ter
grootte
van
22
,
5
kN
/
m
'
en
15
,
75
kN
/
m
'
op
moment
van
aanvullen
respectievelijk
in
rekening
brengen
van
de
zware
verkeersbelasting
van
20
KN
/
/
m
.
6
.
3
Berekeningsresultaten
Uit
de
uitgevoerde
berekeningen
volgt
.
Maximale
vervorming
AZ26
-
700
,
puntniveau
NAP
-
16
,
5
m
Situatie
Drsn
.
pand
110
Drsn
.
pand
94
Opmerking
Aan
vullen
met
zand
110
Dit
is
inclusief
50
%
watero
verspanning
(
=
22
,
5
kN
/
m
”
)
in
de
veenlaag
en
verkeersbelasting
van
10
kN
/
m²
.
Hogere
GWS
tot
NAP
-
130
Dit
is
inclusief
35
%
wateroverspanning
0
,
1
m
en
verkeersbelas
(
=
15
,
75
kN
/
m²
)
in
de
veenlaag
.
ting
naar
20
kN
/
m²
110
De
te
verwachten
vervorming
als
gevolg
van
de
grotere
verkeersbelasting
bedraagt
circa
15
-
20
mm
.
Dit
is
ons
inziens
acceptabel
.
Het
maximaal
optredende
moment
in
UGT
waarde
bedraagt
400
kNm
/
m
'
bij
locatie
94
en
480
kNm
/
m
'
bij
locatie
110
.
Dit
is
ruim
opneembaar
(
Mopn
=
620
kNm
/
m
bij
een
standaard
staalkwaliteit
S240
GP
)
.
In
de
volgende
figuren
zijn
de
momentenlijnen
alsmede
vervormingslijnen
gegeven
in
de
gebruiksfase
.
De
uitvoer
van
de
berekeningen
is
als
bijlage
IV
toegevoegd
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 11 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 12 ======================================================================

<pre>Maximaal
buigend
moment
en
dwarskracht
(
UGT
)
en
vervorming
(
BGT
)
locatie
94
www
twipe
Bay
.
d
.
Nutrit
Vetemen
.
.
3K
3KW
170
791
21
.
l
.
1
.
12
28
|
Hi
9
•
Vi
Vụ
W38
-
Hi
Har2
Maximaal
buigend
moment
en
dwarskracht
(
UGT
)
en
vervorming
(
BGT
)
locatie
110
de
nieum
w
krach
Verring
.
.
.
.
.
.
.
Dard
10
farm
ITA
'
'
4724
V
War
1897
V
10
.
2
6
.
4
Conclusie
Damwand
met
profiel
AZ26
-
700
en
lengte
17
m
voldoet
qua
sterkte
en
stijfheid
.
Indien
minder
vervorming
gewenst
is
wordt
geadviseerd
om
in
de
kassen
van
de
damwand
HE
-
A
of
B
profielen
(
verticaal
)
te
plaatsen
en
vast
te
lassen
aan
de
damwand
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 12 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 13 ======================================================================

<pre>7
Uitvoering
,
risico
'
s
en
aandachtspunten
7
.
1
Uitvoering
De
damwand
zal
in
principe
trillend
worden
aangebracht
.
Hierbij
worden
trillingen
en
wateroverspanningen
in
de
ondergrond
veroorzaakt
.
7
.
2
Risico
'
s
Door
deze
trillingen
kan
er
klink
van
zandige
lagen
optreden
alsmede
zullen
trillingen
objecten
aanstoten
zoals
de
kademuur
,
water
-
en
gasleiding
en
bebouwing
.
Dit
kan
leiden
tot
zakking
en
/
of
schade
aan
de
objecten
.
Het
is
dan
ook
van
belang
om
voorafgaande
aan
de
bouwwerkzaamheden
een
nulmeting
uit
te
voeren
naar
de
huidige
hoogteligging
van
de
panden
,
kademuur
en
leidingen
en
tevens
de
bouwkundige
staat
van
de
panden
in
kaart
te
brengen
.
Tijdens
de
uitvoering
dient
er
gemonitoord
te
worden
.
Dit
betekent
het
registreren
van
de
optredende
trillingsniveaus
aan
de
panden
en
de
kademuur
.
Tevens
dienen
verticale
deformaties
te
worden
gemeten
van
de
kademuur
,
het
maaiveld
en
van
de
voorgevels
van
de
panden
die
op
staal
zijn
gefundeerd
of
welke
een
fundering
hebben
welke
in
slechte
staat
verkeerd
.
Ook
de
kwalitatieve
staat
en
ligging
van
de
K
&
L
dient
te
worden
opgenomen
en
te
worden
gemonitoord
.
In
paragraaf
8
.
2
wordt
hier
nader
op
ingegaan
.
De
door
duikers
geconstateerde
spleet
tussen
vloer
en
wand
vormt
mogelijk
een
risico
.
Het
lijkt
erop
dat
hier
ter
plaatse
de
vloer
met
palen
gezakt
is
en
het
metselwerk
blijft
“
hangen
”
tussen
de
delen
waar
de
fundering
nog
voldoende
functioneert
.
Door
herverdeling
van
krachten
kunnen
deze
nu
nog
goed
functionerende
palen
en
vloer
mogelijk
worden
overbelast
met
mogelijk
zakking
tot
gevolg
.
Of
het
zinvol
is
om
de
geconstateerde
open
ruimte
op
te
vullen
met
groutachtig
materiaal
dient
nader
worden
onderzocht
.
Hiervoor
dient
eerst
via
aanvullend
duikonderzoek
het
gebied
in
beeld
te
worden
gebracht
tot
waar
de
spleet
reikt
.
Voor
een
uitgebreid
overzicht
van
de
te
verwachten
risico
'
s
en
de
beheersmaatregelen
daarvan
wordt
verwezen
naar
het
document
"
Risico
-
analyse
"
,
15
/
11
/
2017
.
Deze
is
als
bijlage
V
bijgevoegd
.
van
Het
aanvullen
met
zand
veroorzaakt
mogelijk
een
extra
kracht
op
de
paalfundering
in
de
vorm
van
negatieve
kleef
.
Op
dit
moment
wordt
ingeschat
dat
dit
geen
probleem
is
voor
de
paalfundering
.
Wel
zou
enige
zakking
van
de
kademuur
kunnen
optreden
.
Geadviseerd
wordt
om
de
kademuur
te
monitoren
,
</pre>

====================================================================== Einde pagina 13 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 14 ======================================================================

<pre>8
Conclusie
en
aanbevelingen
8
.
1
Conclusie
Een
damwand
type
AZ26
-
700
op
een
afstand
van
4
m
uit
de
kade
voldoet
qua
sterkte
en
stijfheid
.
Bovenkant
damwand
op
NAP
+
0
,
5
m
en
een
puntniveau
van
NAP
-
16
,
5
m
.
8
.
2
Aanbevelingen
De
damwand
kan
mogelijk
trillend
worden
aangebracht
.
Hierbij
dient
een
trilmethode
gebruikt
te
worden
welke
zo
min
mogelijk
trillingen
veroorzaakt
.
In
principe
kunnen
dubbele
planken
worden
gebruikt
.
Indien
dit
te
grote
trillingen
veroorzaakt
kan
mogelijk
worden
overgestapt
op
enkele
planken
welke
naar
verwachting
minder
trillingen
veroorzaken
.
Het
is
dus
zaak
om
een
aantal
enkele
planken
achter
de
hand
te
hebben
.
Indien
dit
alsnog
te
hoge
trillingsniveaus
veroorzaakt
dient
worden
overgestapt
op
een
alternatieve
methode
zoals
het
drukken
van
damwanden
of
de
damwanden
intrillen
met
behulp
van
een
resonantietechniek
.
Bij
deze
laatste
methode
is
de
verwachting
dat
het
trillingsniveau
verwaarloosbaar
klein
is
.
Het
aan
te
brengen
zand
dient
goed
verdicht
te
worden
in
verband
met
de
gewenste
stempelfunctie
tussen
kademuur
en
damwand
.
Aan
de
uiteinden
van
de
damwand
dienen
kleiproppen
aangebracht
te
worden
om
een
goede
aansluiting
met
de
kademuur
te
krijgen
.
Geadviseerd
wordt
om
alle
panden
aan
de
Geldersekade
voorafgaande
aan
de
werkzaamheden
bouwkundig
op
te
nemen
en
tijdens
de
werkzaamheden
een
aantal
panden
te
monitoren
met
behulp
van
trillingsmeters
.
Omdat
de
panden
112
,
114
,
116
en
118
mogelijk
op
staal
zijn
gefundeerd
of
in
ieder
geval
omdat
de
funderingen
geclassificeerd
zijn
als
"
slecht
"
wordt
geadviseerd
om
in
ieder
geval
deze
vier
panden
met
trillingsmeters
te
monitoren
en
daarnaast
een
aantal
anderen
.
Tevens
dient
de
maaiveldzakking
of
zakking
van
de
vier
kritische
panden
te
worden
gemeten
.
De
toetsing
van
de
gemeten
trillingen
en
zakking
dient
te
gebeuren
aan
de
hand
van
de
SBR
A
richtlijn
,
uitgaande
van
bebouwing
in
slechte
staat
(
categorie
3
)
.
Geadviseerd
wordt
om
ook
tijdens
de
bouw
op
een
aantal
plaatsen
de
kademuur
te
monitoren
.
Dit
geldt
voor
zowel
trillingen
als
de
zakking
.
Daarnaast
wordt
aanbevolen
om
gedurende
langere
tijd
(
jaren
)
de
bovenkant
van
de
kademuur
te
meten
.
Dit
om
te
kunnen
beoordelen
of
er
zakking
optreedt
als
gevolg
van
bijvoorbeeld
het
optreden
van
negatieve
kleef
.
De
ligging
van
de
K
&
L
dient
tijdens
de
werkzaamheden
te
worden
gemonitoord
.
De
hoeveelheid
te
plaatsen
trillingsmeters
,
de
punten
waar
de
zakking
dient
te
worden
gemeten
alsmede
de
frequentie
van
meten
en
het
toetscriterium
zal
in
een
separaat
te
verschijnen
advies
worden
aangegeven
.
Middels
een
duikonderzoek
de
omvang
van
de
geconstateerde
spleet
beter
in
beeld
brengen
.
Aan
de
hand
daarvan
beslissen
of
het
zinvol
is
om
deze
spleet
dicht
te
zetten
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 14 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 15 ======================================================================

<pre>Colofon
Opdrachtgever
GVB
Amsterdam
Dhr
.
Ir
.
Uitgave
Uitgave
Telefoon
Ondertekenaar
ing
.
senior
adviseur
Geotechniek
Projectnummer
RM005077
Kenmerk
DOB
-
EEM
-
17001
2205
Alle
rechten
voorbehouden
.
Niets
uit
deze
uitgave
mag
worden
verveelvoudigd
,
opgeslagen
in
een
geautomatiseerd
gegevensbestand
of
openbaar
gemaakt
in
enige
vorm
of
op
enige
wijze
,
hetzij
elektronisch
,
mechanisch
,
door
fotokopieën
,
opnamen
,
of
enige
andere
manier
,
zonder
voorafgaande
schriftelijke
toestemming
van
Movares
Nederland
B
.
V
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 15 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 16 ======================================================================

<pre>    Bijlage | Bodemonderzoek</pre>

====================================================================== Einde pagina 16 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 17 ======================================================================

<pre>    Bijlage Il Geotechnisch lengteprofiel</pre>

====================================================================== Einde pagina 17 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 18 ======================================================================

<pre>    Bijlage Ill Tekening constructie kademuur</pre>

====================================================================== Einde pagina 18 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 19 ======================================================================

<pre>    Bijlage IV Uitvoer D-Sheet berekening locatie 94 en 110</pre>

====================================================================== Einde pagina 19 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 20 ======================================================================

<pre>    Bijlage V Risico-analyse</pre>

====================================================================== Einde pagina 20 =================================================================

<br><br>