<b>Bijsluiter</b>. De hyperlink naar het originele document werkt niet meer. Daarom laat Woogle de tekst zien die in dat document stond. Deze tekst kan vreemde foutieve woorden of zinnen bevatten en de opmaak kan verdwenen of veranderd zijn. Dit komt door het zwartlakken van vertrouwelijke informatie of doordat de tekst niet digitaal beschikbaar was en dus ingescand en vervolgens via OCR weer ingelezen is. Voor het originele document, neem contact op met de Woo-contactpersoon van het bestuursorgaan.<br><br>====================================================================== Pagina 1 ======================================================================

<pre>Rapport
Projectnummer
:
361408
Referentienummer
:
181003
-
Kade
_
A
_
binnen
.
docx
Datum
:
03
-
10
-
2018
Kademuren
Overamstel
Eindrapport
conditiebepaling
kade
A
_
binnen
en
A
buiten
ER
BESPREKING
TER
BESPREKING
Opdrachtgever
:
Gemeente
Amsterdam
Weesperplein
8
</pre>

====================================================================== Einde pagina 1 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 2 ======================================================================

<pre>[
Onderstaande
tabel
is
optioneel
]
Revisiebeheer
Revisie
0
.
1
Datum
25
-
09
-
2018
Belangrijkste
wijzigingen
Eerste
tussenversie
(
groeidocument
)
Status
TER
BESPREKING
TER
BESPREKING
03
-
10
-
2018
Tweede
tussenversie
(
groeidocument
)
TER
BESPREKING
</pre>

====================================================================== Einde pagina 2 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 3 ======================================================================

<pre>Verantwoording
Titel
Subtitel
Kademuren
Overamstel
Eindrapport
conditiebepaling
kade
A
_
binnen
en
A
_
buiten
en
A
buiten
361408
Projectnummer
Referentienummer
Revisie
181003
-
Kade
_
A
_
binnen
.
docx
TER
BESPREKING
03
-
10
-
2018
Datum
Auteur
(
s
)
E
-
mailadres
Gecontroleerd
door
Paraaf
gecontroleerd
Naam
en
Achternaam
Goedgekeurd
door
Paraaf
goedgekeurd
TER
BESPRE
</pre>

====================================================================== Einde pagina 3 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 4 ======================================================================

<pre>1
.
1
1
.
4
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
2
.
2
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
11
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
12
4
ܗ
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
14
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
5
.
1
.
2
5
.
1
.
3
5
.
1
.
4
Inhoudsopgave
Inleiding
.
.
.
.
Achtergrond
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
*
*
*
*
*
*
*
1
.
2
Onderverdeling
kademuren
.
.
.
1
.
3
Huidig
en
toekomstig
gebruik
kade
en
terrein
.
.
Stand
van
zaken
onderzoeken
en
analyses
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Doelstelling
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Referenties
.
.
.
.
.
.
.
.
Projectgebonden
documenten
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Normen
en
richtlijnen
.
Uitgangspunten
en
randvoorwaarden
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
3
.
1
Uitgangspunten
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
3
.
2
Randvoorwaarden
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Beschrijving
constructie
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
5
Samenvatting
voorgaande
onderzoeken
.
.
.
.
.
.
.
.
5
.
1
.
1
Visuele
inspectie
.
.
.
.
.
Duikonderzoek
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Indringingsmetingen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Laboratoriumresultaten
palen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
6
Modellering
.
.
.
.
.
.
.
6
.
1
Materiaaleigenschappen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
6
.
1
.
1
Beton
.
.
6
.
1
.
2
Betonstaal
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
6
.
1
.
3
Houten
funderingspalen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
6
.
1
.
4
Grond
op
de
L
-
muur
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
6
.
1
.
5
Metselwerk
.
.
.
6
.
2
Geometrie
-
eigenschappen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
6
.
2
.
1
Kademuur
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
6
.
2
.
2
Houten
funderingspalen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Belastingen
.
.
.
.
7
.
1
Eigen
gewicht
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
7
.
1
.
1
Ontlastvloer
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
7
.
1
.
2
Gewichtsmuur
.
.
.
.
.
.
.
7
.
2
Grond
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
*
*
*
*
*
*
*
7
.
2
.
1
Verticaal
op
vloer
L
-
muur
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
7
.
2
.
2
Horizontaal
op
de
gewichtsmuur
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
7
.
2
.
3
Horizontaal
tegen
achterzijde
vloer
t
.
g
.
v
.
damwand
.
.
.
.
.
.
.
.
.
7
.
3
Maaiveldgebruik
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
܂
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
1
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 4 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 5 ======================================================================

<pre>7
.
3
.
1
7
.
3
.
2
7
.
4
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
8
.
1
8
.
2
8
.
3
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
8
.
4
8
.
5
Mensenmenigte
.
.
.
.
.
.
Voertuigen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Boombelasting
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Belastingcombinaties
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Richtlijn
binnenstedelijke
kademuren
.
.
.
.
.
.
.
Partiële
factoren
actuele
situatie
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Partiële
factoren
situatie
T
=
25
jaar
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Belastingcombinaties
actuele
situatie
.
.
Belastingcombinaties
T
=
25
jaar
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Berekeningsresultaten
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Actuele
situatie
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Situatie
T
=
25
jaar
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Toetsing
paaldraagvermogen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Berekend
paaldraagvermogen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Toetsing
paaldraagvermogen
actueel
.
.
.
.
Toetsing
paaldraagvermogen
25
jaar
.
Hoogtemeting
Conclusies
en
aanbevelingen
.
.
.
.
.
.
.
Conclusies
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Aanbevelingen
.
.
.
.
9
.
1
9
.
2
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
10
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
10
.
1
10
.
2
10
.
3
11
.
.
.
.
.
.
12
12
.
1
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
12
.
2
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Bijlage
1
.
TER
BESAR
</pre>

====================================================================== Einde pagina 5 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 6 ======================================================================

<pre>Inleiding
Achtergrond
De
gemeente
Amsterdam
heeft
de
(
her
)
ontwikkeling
van
het
Amstelkwartier
in
Amsterdam
Zuidoost
in
gang
gezet
.
Op
het
te
ontwikkelen
terrein
was
voorheen
de
Zuidergasfabriek
gevestigd
.
Het
gebied
wordt
begrensd
door
de
Amstel
,
de
Nieuwe
Utrechtseweg
,
het
Zijkanaal
en
de
Spaklerweg
,
en
wordt
doorsneden
door
de
Duivendrechtsevaart
.
Amstel
Insteekhaven
333
SE5
Duivendrechtsevaart
Zijkanaal
Figuur
1
:
Situatie
.
Blauwe
lijnen
betreffen
de
te
beoordelen
kadeconstructies
De
oevers
bestaan
uit
kadeconstructies
,
welke
zijn
gebouwd
rond
midden
20e
eeuw
.
Momenteel
zijn
deze
in
beheer
bij
de
dienst
Grond
en
Ontwikkeling
,
maar
zullen
na
de
gebiedsontwikkeling
worden
overgedragen
aan
Stadsdeel
Oost
.
Het
ontvangende
stadsdeel
eist
bij
overdracht
een
restlevensduur
van
tenminste
25
jaar
.
1
.
2
Onderverdeling
kademuren
De
te
beoordelen
kadeconstructies
zijn
onderverdeeld
in
verschillende
delen
,
waarbij
een
naamgeving
is
gehanteerd
zoals
in
de
volgende
afbeelding
weergegeven
:
</pre>

====================================================================== Einde pagina 6 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 7 ======================================================================

<pre>ar
buiten
is
4
.
12
BAEA
.
binnena
e
AZ
Don
Mp
C
-
2
Mp
61
0
.
14
Punt
AK2
AK
Mp
D
-
10
MP
D
.
JMW
tieth
MW
-
2
/
:
Tele
MRD
-
4
19h
tsi
O
hoek
Figuur
2
:
Naamgeving
kademuren
Er
vigeren
meerdere
naamgevingen
,
welke
worden
toegelicht
:
Kadeconstructie
E
(
ook
wel
kade
1
genoemd
)
:
Kadeconstructie
C
en
D
(
ook
wel
kade
2a
/
2b
en
3
genoemd
)
Kadeconstructie
B
en
Abuiten
(
ook
wel
kade
4
genoemd
)
Kadeconstructie
A
binnen
(
ook
wel
kade
5
genoemd
)
Kadeconstructie
F
(
kademuur
Ymere
)
Voorliggend
document
heeft
betrekking
op
kade
A
binnen
en
A
buiten
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 7 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 8 ======================================================================

<pre>1
.
3
Huidig
en
toekomstig
gebruik
kade
en
terrein
Kade
A
_
binnen
omsluit
de
insteekhaven
.
In
de
huidige
situatie
is
deze
insteekhaven
niet
in
gebruik
.
Ook
op
en
langs
de
kade
worden
vinden
geen
activiteiten
plaats
.
De
kade
bestaat
uit
op
palen
gefundeerde
gewichtsmuren
die
aan
de
waterzijde
is
voorzien
van
ingemetselde
basaltblokken
.
In
de
toekomst
zal
rond
de
insteekhaven
openbaar
groen
worden
gerealiseerd
.
Ο
Ο
Ο
Ο
Ο
CARAC
Kade
A
_
buiten
grenst
aan
de
Amstel
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 8 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 9 ======================================================================

<pre>1
.
4
Stand
van
zaken
onderzoeken
en
analyses
In
het
kader
van
de
conditiebepaling
van
de
kademuur
zijn
de
volgende
onderzoeken
verricht
:
•
Visuele
inspectie
.
Duikonderzoek
Inmeting
/
hoogtemeting
kade
.
•
Houtonderzoek
.
Als
onderdeel
van
voorliggende
constructieve
beoordeling
zijn
de
volgende
onderzoeken
en
analyses
doorlopen
en
in
dit
document
gerapporteerd
:
Interpretatie
houtonderzoek
en
doorkijk
naar
T
=
25jaar
.
Bepaling
geotechnisch
draagvermogen
.
Constructieberekening
t
.
b
.
v
.
bepaling
paalreacties
.
1
.
5
Doelstelling
Doel
is
om
een
betrouwbaar
beeld
te
krijgen
van
:
•
de
actuele
staat
van
de
constructie
en
de
fundering
.
•
de
staat
van
de
constructie
en
de
fundering
over
25
jaar
.
Regelgeving
voor
de
beoordeling
van
bestaande
bouw
is
vastgelegd
in
de
NEN
8700
TER
BESPRIT
</pre>

====================================================================== Einde pagina 9 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 10 ======================================================================

<pre>Referenties
2
.
1
Projectgebonden
documenten
De
volgende
documenten
zijn
gebruikt
bij
het
opstellen
van
dit
rapport
:
Referentie
SWNLO0221910
Versie
/
datum
09
-
03
-
2018
2
1016
-
0174
-
009
23
-
03
-
2018
Titel
,
opsteller
Rapportage
kademuren
Overamstel
,
Sweco
Geotechnisch
onderzoek
kademuren
Overamstel
Amsterdam
,
Fugro
Voorinspectie
kademuren
Overamstel
,
Baars
Cipro
Archieftekeningen
Berekeningen
paaldraagvermogen
Sweco
18p013
28
-
02
-
2018
5
SWNLXXXXXX
24
-
09
-
2018
2
.
2
Normen
en
richtlijnen
Verder
zijn
de
volgende
normen
,
richtlijnen
en
aanbevelingen
gebruikt
:
Referentie
Versie
/
datum
Okt
2016
Nov
2013
Titel
,
opsteller
Richtlijn
houten
paalfunderingen
onder
gebouwen
,
SBRCUR
Binnenstedelijke
kademuren
,
SBRCUR
Eurocode
-
serie
NEN
8700
,
Beoordeling
van
de
constructieve
veiligheid
van
een
bestaand
bouwwerk
bij
verbouw
en
afkeuren
-
Grondslagen
RBK
1
.
1
,
Rijkswaterstaat
Veiligheidsbeoordeling
bestaande
bouw
.
Achtergrondrapport
bij
NEN8700
,
TNO
15
16
2008
-
D
-
RO015
/
B
2013
2008
</pre>

====================================================================== Einde pagina 10 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 11 ======================================================================

<pre>3
Uitgangspunten
en
randvoorwaarden
3
.
1
Uitgangspunten
Voor
de
beoordeling
worden
de
volgende
uitgangspunten
gehanteerd
:
De
hoogte
van
de
kade
en
het
terrein
blijft
ongewijzigd
.
De
bomen
zullen
worden
behouden
.
Het
terrein
wordt
ontoegankelijk
voor
vrachtwagens
.
Als
maatgevend
voertuig
wordt
een
onderhoudsvoertuig
van
3
,
5ton
aangehouden
,
als
vrije
belasting
(
kan
op
elke
denkbare
positie
geplaatst
worden
)
.
Als
maatgevend
voertuig
in
een
calamiteitssituatie
wordt
een
2
-
assig
voertuig
met
aslast
1x80kN
en
1x40kN
aangehouden
.
Deze
is
uitsluitend
in
een
calamiteitsscenario
aanwezig
.
Het
voertuig
kan
bijvoorbeeld
een
blusvoertuig
zijn
.
•
De
kade
wordt
ingedeeld
in
CC2
.
3
.
2
Randvoorwaarden
De
volgende
randvoorwaarden
worden
aangehouden
:
g
=
9
,
81m
/
s2
.
De
waterstand
en
grondwaterstand
worden
beiden
aangehouden
op
NAP
-
0
,
45m
.
Bodemopbouw
volgens
DKMP9
(
2
]
.
Bodemprofiel
insteekhaven
conform
bevindingen
duikonderzoek
.
Het
onderwatertalud
begint
bij
de
2e
palenrij
.
Veerconstante
houten
palen
20MN
/
m
(
druk
)
en
10MN
/
m
(
trek
)
.
Aansluitingen
paalkoppen
zijn
scharnierend
.
Huidige
kadehoogte
o
.
b
.
v
.
inmeting
NAP
+
0
,
66m
(
geschat
gemiddelde
)
.
Maaiveldhoogte
NAP
+
0
,
66m
(
gelijk
aan
de
kadehoogte
)
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 11 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 12 ======================================================================

<pre>4
Beschrijving
constructie
Het
vermoedelijke
bouwjaar
van
de
kade
is
ca
.
1908
.
Kade
A
_
binnen
omsluit
de
insteekhaven
welke
t
.
b
.
v
.
de
Zuidergasfabriek
is
aangelegd
.
De
kade
is
identiek
aan
A
_
buiten
.
Ter
plaatse
van
de
toegang
is
een
ophaalbrug
gebouwd
met
een
gelijksoortige
fundering
,
maar
zwaarder
uitgevoerd
.
HAVENPLAN
.
SCHAAL
50
.
A
buiten
Bri
A
binnen
De
principedoorsnede
van
kademuren
A
_
binnen
en
A
buiten
:
Remmingwerk
verwijderd
NAP
+
0
,
70
Verankering
niet
actief
NAP
-
1
,
10
NAP
-
1
.
10
00
1
,
00
NAP
-
1
,
40
2
,
90
3
x
0
,
85
=
2
,
55
DOORSNEDE
P
-
SCHAAL
Lengte
damwand
ca
.
5m
NAP
-
3
,
50
</pre>

====================================================================== Einde pagina 12 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 13 ======================================================================

<pre>De
ankerstang
diende
uitsluitend
ter
stabilisatie
van
het
remmingwerk
en
heeft
geen
rol
in
het
verzorgen
van
de
stabiliteit
van
de
kademuur
.
De
stramienmaat
van
de
kademuur
is
1m
.
Er
is
geen
goed
gemaatvoerde
dwarsdoorsnede
voorhanden
,
aangegeven
maten
zijn
opgemeten
vanaf
de
tekening
.
De
landhoofden
van
de
ophaalbrug
zijn
een
zwaarder
uitgevoerde
variant
op
de
kademuur
en
worden
indien
noodzakelijk
in
een
afzonderlijk
document
beschouwd
.
De
principedoorsnede
van
kademuren
A
_
binnen
en
A
_
buiten
wordt
gekenmerkt
door
o
.
a
:
•
De
kademuur
bestaat
uit
basaltblokken
aan
de
waterzijde
.
Daarachter
vermoedelijk
gewapend
beton
.
De
palen
staan
in
4
rijen
onder
de
kade
.
De
2e
palenrij
vanaf
de
waterzijde
is
een
dubbele
rij
palen
,
waarvan
1
te
lood
en
1
schoor
staat
.
De
2e
palenrij
vormt
zodoende
een
paaljuk
.
De
stramienmaat
van
de
fundering
is
1m
.
Tevens
is
de
2e
palenrij
voorzien
van
een
langshout
.
De
2e
palenrij
heeft
een
opvallend
grote
schoorstand
,
namelijk
2
.
3
:
1
.
De
gemiddelde
paalkopdiameter
bedraagt
ca
.
0
,
235m
(
0
.
b
.
v
.
duikonderzoek
)
.
Palen
zijn
met
een
hakkelbout
vernageld
aan
de
kespen
.
Aan
achterzijde
is
de
kade
voorzien
van
een
houten
damwand
,
bestaande
uit
planken
met
een
lengte
van
5m
(
gemeten
vanaf
tekening
)
.
De
aanleghoogte
van
de
kade
(
bovenzijde
dekzerk
)
bedraagt
NAP
+
0
,
70m
.
De
actuele
hoogte
bedraagt
ca
.
NAP
+
0
,
66m
,
met
een
spreiding
van
NAP
+
0
,
606m
tot
NAP
+
0
,
674m
.
Het
onderwatertalud
begint
ca
.
0
,
50m
onder
de
koppen
van
de
achterste
palen
.
TER
BESPN
</pre>

====================================================================== Einde pagina 13 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 14 ======================================================================

<pre>5
Samenvatting
voorgaande
onderzoeken
5
.
1
.
1
Visuele
inspectie
De
kademuur
is
visueel
geïnspecteerd
in
februari
2018
.
De
kade
en
omgeving
lijken
niet
meer
in
gebruik
te
zijn
.
De
kade
oogt
visueel
in
goede
staat
.
Enkele
deksloven
zijn
beschadigd
en
enkele
bolders
zitten
los
.
5
.
1
.
2
Duikonderzoek
Middels
een
duikonderzoek
is
de
funderingsopbouw
bepaald
,
zijn
hout
-
indringingsmetingen
verricht
en
er
zijn
houtmonsters
van
de
palen
genomen
.
Tijdens
het
onderzoek
is
vermoedelijk
olie
uit
de
bodem
vrijgekomen
,
wat
kan
wijzen
op
bodemvervuiling
.
Uit
het
duikonderzoek
is
gebleken
dat
de
kadeconstructie
overeenkomt
met
de
archieftekeningen
.
De
staat
wordt
omschreven
als
matig
tot
redelijk
Er
zijn
zowel
vuren
als
grenen
palen
aangetroffen
,
ongeveer
gelijk
verdeeld
.
5
.
1
.
3
Indringingsmetingen
De
palen
laten
bij
de
indringingsproef
een
gemiddelde
indringing
zien
van
10
tot
30mm
.
In
totaal
zijn
14
palen
beproefd
.
11
daarvan
zijn
in
adviesgebied
Il
ingedeeld
,
3
palen
zijn
in
adviesgebied
III
ingedeeld
.
Er
zijn
tevens
kespen
aan
een
indringingsproef
onderworpen
.
De
gemeten
indringing
varieert
van
5
tot
10mm
.
De
totale
kadelengte
bedraagt
ca
.
208m
.
Met
5
palen
per
meter
bedraagt
het
totale
aantal
palen
ca
.
1040
.
Hiervan
zijn
er
14
beproefd
.
Dit
is
ca
.
1
,
4
%
,
wat
een
betrekkelijk
kleine
steekproef
is
.
Reden
hiervoor
is
de
beperkte
bereikbaarheid
van
de
palen
wegens
de
aanwezigheid
van
een
dikke
laag
slib
.
MP
A
-
14
MP
A
-
13
MP
A
-
12
MP
A
-
11
BRUGHOOFD
BRUGHOOFD
IV
-
MP
A
-
15
MP
A
-
10
MP
A
-
9
0
MP
A
-
1
MP
A
-
2
MP
A
-
8
8
MP
A
-
3
MP
A
-
7
MP
A
-
4
Adviesgebied
Adviesgebied
II
Adviesgebied
III
O
Niet
beproefd
MP
A
-
5
MP
A
-
6
</pre>

====================================================================== Einde pagina 14 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 15 ======================================================================

<pre>Opgemerkt
wordt
dat
tijdens
het
boren
van
een
houtmonster
uit
paal
III
er
een
krakend
geluid
is
waargenomen
,
waarop
de
monstername
is
gestaakt
.
5
.
1
.
4
Laboratorium
resultaten
palen
In
alle
monsters
is
bacteriële
aantasting
aangetroffen
.
In
monsters
34
en
36
is
deze
niet
meer
actief
.
De
grenen
palen
hebben
gemiddeld
een
indringing
van
23mm
versus
17mm
voor
de
vuren
palen
.
Voor
de
gemiddelde
diepte
van
de
bacteriële
aantasting
geldt
(
logischerwijs
)
eenzelfde
beeld
:
29mm
versus
18mm
.
In
tabelvorm
zijn
de
relevante
gegevens
voor
de
actuele
situatie
:
Magpunt
and
tot
nulpunt
Palari
Dkop
adviesgebind
Plody
serie
dowed
tasting
indringing
?
drikstore
Ipindringing
OMR
?
Yr
op
ander
obving
ractie
op
Danger
.
.
.
drukarka
c
orrecta
definitie
Drengend
(
19
.
20
Nivea
paalpunt
D
puit
O
puit
di
e
s
T
A
buon
v
.
.
Abui
25
Abiman
28121
2912
Abiman
30
BBBONNET
Gmindringing
LML
ILV
.
L
.
08
-
08
.
.
.
-
125
-
125
Avt
.
-
13
-
13
Ś
seg
20
-
08
A
timen
A
Liman
92
33
10
10
HAR
-
13
189
13139
08
02
-
08
0
-
08
-
08
-
08
-
08
-
125
-
125
-
125
-
125
.
125
-
125
125
-
125
-
125
-
125
-
125
-
125
13
-
13
-
13
-
13
109
139
Abiman
Abiman
Abiman
395
403
41
134
149
159
220
-
13
Voor
de
situatie
over
25
jaar
geldt
een
vergelijkbare
tabel
,
met
aangepaste
waarden
voor
de
aantastingsdikte
door
bacteriën
:
Made
Har
monster
Maapurt
Paleni
afstand
to
nulpunt
Dhop
gam
indringing
Alody
adigebied
diklestar
Esant
ating
dikteer
sichimmel
-
aantasting
max
dikasika
indringing
?
dukstore
vindringing
oradie
Damer
Gama
er
w
.
b
.
v
.
dnak
arkt
edia
cordia
dinitier
0
-
26
-
60
)
Niveau
padep
Niveau
msg
Nivea
pasipurit
lindo
lindo
-
1
/
2
EB
aantasting
p
.
vt
.
P
S
.
.
-
125
129
-
125
-
125
-
08
-
08
-
08
13
Abiman
2011
Abiman
31
1
13
&
&
BBBN
-
13
&
&
ne
-
08
-
08
-
08
-
08
08
08
-
08
-
08
-
0
.
8
-
125
125
-
125
-
125
-
125
-
125
-
125
-
125
-
125
-
13
109
vunan
yurt
230
230
80
-
13
139
Abiman
285
A
Diman1952
Abiman
40
A
timan
41
3
2
131
40
159
Er
bevinden
zich
meerdere
palen
binnen
de
selectie
die
uitzonderlijk
kleine
puntdiameters
hebben
(
rond
de
100mm
en
kleiner
)
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 15 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 16 ======================================================================

<pre>Modellering
Dit
hoofdstuk
beschrijft
de
relevante
modelleringskeuzes
.
6
.
1
Materiaaleigenschappen
6
.
1
.
1
Beton
C20
/
25
(
aangenomen
in
afwezigheid
van
specifieke
informatie
)
Grootheid
Waarde
Eenheid
30
Soortelijke
massa
2
.
400
kg
/
m3
E
Mpa
6
.
1
.
2
Betonstaal
QR24
[
15
]
(
aangenomen
,
was
een
gangbare
kwaliteit
rond
1955
)
Grootheid
Waarde
Eenheid
200
.
000
Mpa
Fy
,
k
240
Mpa
Fy
,
d
209
Mpa
Soortelijke
massa
7
.
850
Kg
/
m3
6
.
1
.
3
Houten
funderingspalen
Vurenhout
en
grenenhout
C18
(
aanname
)
Grootheid
Waarde
E
6
.
000
Eenheid
Mpa
6
.
1
.
4
Grond
op
de
L
-
muur
Waarde
1
.
900
Zand
(
aanname
)
Grootheid
Soortelijke
massa
verzadigd
Soortelijke
massa
droog
KO
Eenheid
Kg
/
m3
kg
/
m3
1
.
700
0
,
5
0
,
33
Ка
6
.
1
.
5
Metselwerk
Grootheid
Soortelijke
massa
Waarde
1800
Eenheid
kg
/
m3
</pre>

====================================================================== Einde pagina 16 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 17 ======================================================================

<pre>6
.
2
Geometrie
-
eigenschappen
6
.
2
.
1
Kademuur
Van
de
kade
wordt
alleen
de
fundering
gemodelleerd
.
De
gewichtsmuur
wordt
als
belasting
in
het
model
aangebracht
.
De
kespen
zijn
230mm
breed
en
200mm
hoog
.
0
,
90
3
x
0
.
85
ODOLNOLOOOOOO
2
,
3
:
1
10
:
1
6
.
2
.
2
Houten
funderingspalen
Voor
de
funderingspalen
wordt
uitgegaan
van
een
paalkopdiameter
van
250mm
,
met
een
gemiddeld
kopniveau
op
NAP
-
1
,
5m
en
een
puntniveau
op
NAP
-
12
,
5m
.
De
paallengte
bedraagt
dan
11
,
0m
.
Bij
een
tapsheid
van
7
,
5mm
/
m
bedraagt
de
diameter
halverwege
de
paal
208
,
75mm
.
Met
aftrek
van
10mm
zachte
schil
resteert
198
.
75mm
.
Aangehouden
diameter
=
200mm
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 17 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 18 ======================================================================

<pre>7
Belastingen
De
navolgende
belastingen
worden
in
rekening
gebracht
:
•
Eigen
gewicht
van
de
gewichtsmuur
Grondaanvulling
,
bestaande
uit
:
o
Verticale
belasting
op
de
vloer
o
Horizontale
belasting
op
de
gewichtsmuur
als
horizontale
puntlast
i
.
c
.
m
.
een
koppel
.
Maaiveldbelastingen
Onderhoudsvoertuig
/
dienstvoertuig
/
brandweerwagen
Eigen
gewicht
boom
Windbelasting
op
de
boom
De
navolgende
belastingen
worden
niet
in
rekening
gebracht
:
Bolderbelasting
Aanvaring
Oppervlaktewater
en
grondwater
(
worden
geacht
gelijk
te
zijn
,
het
grondwater
wordt
geacht
voldoende
snel
te
kunnen
reageren
op
peilfluctuaties
)
Deze
verdisconteerde
belastingen
worden
afzonderlijk
in
de
volgende
paragrafen
uitgewerkt
.
7
.
1
Eigen
gewicht
7
.
1
.
1
Ontlastvloer
Het
eigen
gewicht
van
de
ontlastvloer
volgt
uit
de
aangehouden
materiaaleigenschappen
.
7
.
1
.
2
Gewichtsmuur
Het
eigen
gewicht
van
de
gewichtsmuur
bedraagt
0
,
90
*
1
,
80
*
2
.
400
*
9
.
81
=
38
,
14kN
/
m1
.
Deze
wordt
aangebracht
op
de
kesp
tussen
de
1e
en
2e
palenrij
.
Deze
kesp
overspant
0
,
85m
.
De
belasting
in
het
rekenmodel
bedraagt
dan
(
0
,
90
/
0
,
85
)
*
38
,
14
=
40
,
38kN
/
m1
/
m1
.
7
.
2
Grond
7
.
2
.
1
Verticaal
op
vloer
L
-
muur
De
laagdikte
van
de
grond
bedraagt
1
,
80m
.
De
grond
bevindt
zich
1
,
1m
boven
de
grondwaterspiegel
.
De
droge
laag
weegt
dan
1
,
1
*
1
.
700
*
9
.
81
=
18
,
34kN
/
m2
.
De
laag
onder
de
grondwaterspiegel
weegt
0
,
7
*
(
1
.
900
-
900
)
*
9
,
81
=
6
,
18kN
/
m2
.
Totaal
24
,
53kN
/
m2
.
7
.
2
.
2
Horizontaal
op
de
gewichtsmuur
De
grond
achter
de
gewichtsmuur
bestaat
uit
een
laag
van
1
,
1m
dik
droog
zand
en
een
laag
van
0
.
7m
dik
met
water
verzadigd
zand
(
onder
de
waterspiegel
)
.
2
.
75
-
.
7
HER
LILY
1
:
16
Sonne
!
</pre>

====================================================================== Einde pagina 18 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 19 ======================================================================

<pre>De
korrelspanningen
zijn
vertaald
naar
belastingen
:
•
F
_
hor
=
12
,
55kN
/
m1
(
resultante
)
•
M
=
7
,
88kNm
/
m1
Deze
worden
midden
op
het
linkerveld
van
de
kesp
aangebracht
.
7
.
2
.
3
Horizontaal
tegen
achterzijde
vloer
t
.
g
.
v
.
damwand
De
horizontale
reactiet
.
g
.
v
.
de
damwand
is
bepaald
m
.
b
.
v
.
Dsheet
.
Voor
de
bepaling
van
de
belastingen
en
bedding
van
de
damwand
is
uitgegaan
van
een
volledig
ingebedde
plank
,
welke
aan
1
zijde
door
bovenbelasting
wordt
belast
.
Voor
de
grond
is
uitgegaan
van
los
gepakt
zand
(
gebaseerd
op
de
sonderingen
)
.
De
plank
is
aan
de
bovenzijde
horizontaal
gesteund
.
Uitgegaan
wordt
van
een
starre
ondersteuning
.
Met
een
bovenbelasting
van
25kN
/
m2
t
.
g
.
v
.
het
bovenliggende
grondpakket
(
effectieve
verticale
spanning
op
niveau
bovenzijde
damwand
)
geeft
dit
het
volgende
resultaat
:
De
horizontale
reactie
bedraagt
9
,
4kN
/
m1
.
7
.
3
7
.
3
.
1
Maaiveldgebruik
Mensenmenigte
EC1
-
2
,
artikel
5
.
3
.
2
.
1
geeft
voor
een
mensenmenigte
een
gelijkmatig
verdeelde
belasting
van
5kN
/
m2
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 19 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 20 ======================================================================

<pre>7
.
3
.
2
Voertuigen
De
grond
op
de
kade
(
vloer
)
is
in
gebruik
als
groenstrook
met
bomen
.
Vrachtwagens
kunnen
in
een
normale
gebruikssituatie
de
kade
niet
dicht
naderen
.
Er
zijn
2
typen
voertuigen
die
in
de
berekening
zullen
worden
betrokken
:
•
Een
onderhoudsvoertuig
van
3
,
5ton
in
de
gebruikssituatie
.
•
Een
2
-
assig
voertuig
met
aslast
1x80kN
en
1x40kN
,
uitsluitend
in
een
calamiteitsscenario
aanwezig
(
bijvoorbeeld
een
blusvoertuig
)
.
Er
kan
sprake
zijn
van
een
buitengewone
aanwezigheid
van
een
voertuig
,
bijvoorbeeld
een
brandweerwagen
.
Hiervoor
wordt
aan
NEN
-
EN
1991
-
2
,
art
.
5
.
6
.
3
een
belastingmodel
ontleend
:
svi
Qs
-
-
3
,
00
m
#
0
,
20
m
-
-
-
#
te
1
,
30
m
7
0
,
20
m
Verklaring
X
O
O
brugas
richting
80
KN
=
40
IN
De
zwaarste
as
wordt
in
rekening
gebracht
op
de
rand
van
de
vloer
(
boven
de
grondkerende
damwand
)
.
De
belasting
draagt
af
naar
een
grondvlak
van
(
1
,
80
+
0
,
20
+
1
,
80
)
*
(
1
,
30
+
0
,
20
+
1
,
80
+
1
,
80
)
=
3
,
80
*
5
,
10
=
19
,
38m2
.
Dit
levert
een
gelijkmatig
verdeelde
belasting
ter
hoogte
van
de
vloer
ter
grootte
van
80
/
19
,
38
=
4
,
13kN
/
m2
.
Het
onderhoudsvoertuig
levert
analoog
hieraan
een
gelijkmatig
verdeelde
belasting
van
(
35
/
80
)
*
4
,
13
=
1
,
81kN
/
m2
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 20 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 21 ======================================================================

<pre>7
.
4
Boombelasting
Achter
de
kade
staan
bomen
,
op
ca
.
2
,
50m
uit
de
rand
van
de
kade
.
Voor
de
karakterisering
van
bomen
t
.
b
.
v
.
de
bepaling
van
de
belastingen
wordt
gebruik
gemaakt
van
[
12
]
inclusief
het
addendum
over
boombelastingen
.
Uitgegaan
wordt
van
een
Linde
met
de
volgende
eigenschappen
:
Tabel
12
:
Indicatieve
grootheden
per
boomsoort
Eik
Linde
Boomhoogte
15
m
15
m
Kroondiameter
10
m
10
m
Stamdiameter
0
,
4
m
0
,
4
m
Stamhoogte
5
m
5
m
Kroonhoogte
10
m
10
m
Eigen
gewicht
20
KN
15
KN
Doorlatendheidsfactor
Cw
0
.
25
0
.
25
¿
Ý
šiuo
Populier
20
m
10
m
0
,
4
m
5
m
15
m
15
KN
0
.
20
De
resulterende
windbelasting
wordt
als
volgt
berekend
:
Qw
;
rep
=
Cw
*
Aret
*
Vmiz
)
*
Plucht
Waarin
:
Qwrep
=
Resultante
windbelasting
CW
=
Doorlatendheidsfactor
Aref
=
Frontaal
oppervlak
kroon
Vm
(
z
)
=
Gemiddelde
windsnelheid
op
hoogte
z
Plucht
=
Soortelijk
gewicht
lucht
Invullen
geeft
:
Qw
,
rep
=
0
,
25
*
78
*
2712
*
1
,
4
=
19
.
90KN
Deze
grijpt
aan
op
10m
boven
maaiveld
.
De
horizontale
kracht
levert
een
koppel
op
ter
grootte
van
19
,
90
*
10
=
199
,
0kNm
.
Het
koppel
dient
te
worden
ontbonden
in
een
verticale
druk
-
en
trekbelasting
:
0
,
90
1
.
70
</pre>

====================================================================== Einde pagina 21 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 22 ======================================================================

<pre>De
hefboom
sarm
bedraagt
1
,
70m
.
199
,
0
/
1
,
70
=
117
,
06kN
benodigde
resulterende
reactiekracht
.
Deze
wordt
verdeeld
over
1
,
70m
:
117
,
06
/
1
,
7068
,
86kN
/
m1
.
Het
eigen
gewicht
van
de
boom
volgt
uit
de
tabel
en
bedraagt
15kN
.
In
diepterichting
(
lengterichting
van
de
kade
)
worden
de
belastingen
gespreid
geacht
over
een
afstand
ter
grootte
van
de
helft
van
de
kruindiameter
,
dus
over
een
kadelengte
van
5m
.
In
het
rekenmodel
met
diepte
1
,
0m
worden
de
volgende
belastingen
dus
ingevoerd
:
•
F
_
schuif
=
3
,
98kN
/
m1
•
F
_
eg
=
3kN
/
m1
•
Q
_
tgv
_
wind
=
13
,
77kN
/
m2
TER
BESPREKING
</pre>

====================================================================== Einde pagina 22 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 23 ======================================================================

<pre>8
Belastingcombinaties
8
.
1
Richtlijn
binnenstedelijke
kademuren
In
[
12
]
worden
partiële
factoren
gegeven
voor
ontwerp
-
,
verbouw
-
en
afkeurberekeningen
.
De
combinatieregels
worden
ontleend
aan
ECO
:
k
"
+
"
7pP
"
+
"
70
,
140
,
1Qk1
"
+
"
YQjV0Qki
(
6
.
10a
)
25
,
76
,
Gk
,
"
+
"
ypP
"
+
"
%
0
,
1Qx
,
1
"
+
"
<
/
0
,
40
,
QK
,
(
6
.
10b
)
121
De
waarden
voor
Wo
,
y
1
en
2
worden
ontleend
aan
de
nationale
bijlage
bij
ECO
.
Als
uitgangspunt
wordt
hierbij
gehanteerd
dat
een
nat
kunstwerk
normtechnisch
opgevat
moet
worden
als
een
verkeersbrug
.
Voor
een
buitengewone
ontwerpsituatie
geldt
vergelijking
6
.
11a
:
Es
=
{
Gk
;
P
;
Adi
(
V
1
,
1
Of
2
,
1
)
Qk
,
1
:
42
.
Qxi
}
121
;
1
>
1
(
6
.
11a
)
8
.
2
Partiële
factoren
actuele
situatie
Voor
de
beoordeling
voor
de
actuele
situatie
wordt
uitgegaan
van
tabel
36
uit
[
12
]
.
Deze
heeft
betrekking
op
berekeningen
aan
op
palen
gefundeerde
keermuren
op
afkeurniveau
.
Ccz
Tabel
35
:
Partléle
factoren
keermuur
type
1
:
op
staal
gefundeerde
keermuur
(
afkeuren
)
Toepassing
en
bron
Parameter
Symbool
Waarde
waarde
CC1
(
B
=
1
,
8
)
(
B
=
2
,
5
)
)
constructieve
belastingen
permanente
belasting
,
ongunstig
1
,
1
1
,
2
artikel
Vrouwenvelder
et
.
al
.
,
permanente
belasting
,
ongunstig
)
YG
X
5
1
,
0
1
,
1
tabel
4
(
0
)
permanente
belasting
,
gunstig
YG
stb
0
,
9
0
,
9
veranderlijke
belasting
,
ongunstig
Yo
dst
1
,
05
1
,
15
veranderlijke
belasting
,
gunstig
Yodst
waarde
1cc3
B
=
3
,
3
)
1
,
3
1
,
2
10
,
9
11
,
3
0
O
</pre>

====================================================================== Einde pagina 23 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 24 ======================================================================

<pre>8
.
3
Partiële
factoren
situatie
T
=
25
jaar
Voor
de
beoordeling
van
de
situatie
over
25
jaar
wordt
uitgegaan
van
tabel
32
uit
[
12
]
.
Deze
heeft
betrekking
op
berekeningen
op
verbouwniveau
met
referentieperiode
15
jaar
.
De
partiële
factoren
komen
vrijwel
overeen
met
een
afkeurberekening
met
referentieperiode
25
jaar
.
Tabel
32
:
Partiele
factoren
keermuur
type
1
:
op
staal
gefundeerde
keermuur
(
verbouw
)
Toepassing
en
bron
Parameter
Symbool
Waarde
CC1
(
B
=
2
.
)
)
constructieve
belastingen
permanente
belasting
,
ongunstig
)
1
.
15
artikel
Vrouwenvelder
et
.
al
.
,
permanente
belasting
,
ongunstig
)
YG
X
1
,
05
tabel
4
[
1
]
permanente
belasting
,
gunstig
veranderlijke
belasting
,
ongunstig
Yo
,
dat
veranderlijke
belasting
,
gunstig
Waarde
waarde
CC2
C3
(
B
=
3
.
3
)
(
B
=
3
,
8
)
1
,
3
1
,
15
I
1
.
4
0
0
79
,
dat
8
.
4
Belastingcombinaties
actuele
situatie
Belastingcombinaties
worden
samengesteld
aan
de
hand
van
de
fundamentele
combinaties
voor
grenstoestanden
STR
en
GEO
(
ECO
)
.
De
samenstelling
van
de
belastingcombinaties
volgt
uit
lineaire
combinaties
van
de
resultaten
van
de
afzonderlijke
belastinggevallen
.
De
van
toepassing
zijnde
factoren
,
en
de
paalreacties
per
belastinggeval
zijn
:
6
.
10
calamat
calamiteit
V
V
0
.
9
V
09
1
,
1
1
.
1
12
09
12
09
09
0
.
9
0
.
9
1
.
1
1
.
1
0
.
9
BGnr
Beschrijving
Eigen
gewicht
2
Gewichtsmuur
Gand
vertical
op
voor
Grond
horizontaal
op
gewichtsmuur
Horizontale
rendiauit
damwand
6
ΜαιΙαίαια
7
Onderhoudsvoertuig
8
Calamitalisaartuig
9
FG
boom
10
Windbelasting
boom
6
.
10a
type
Me
P
1
1
1
12
P
1
1
1
P
1
1
1
P
1
1
1
P
1
1
1
V
08
0
.
8
0
.
4
1
.
15
V
1
0
0
1
,
15
C
1
1
1
0
P11
112
V
1
0
.
6
0
.
6
1
.
15
paaie
B
G
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1
2
3
4
SN1912
N3
S14
1
.
52
0
.
44
2
.
07
1
.
66
17
.
79
-
4
.
44
18
.
41
4
.
41
322
24
37
15
.
95
5
.
35
3
.
05
30
.
7
22
.
979
.
52
034
0
.
09
12
.
17
18
.
5
2
.
13
-
0
.
53
4
.
76
432
0
.
02
0
.
01
09
136
0
.
06
0
.
01
205
3
.
11
0
.
12
0
.
01
0
.
12
0
.
54
-
1
.
57
10
.
37
028
8
.
7
5
SNS
131
1
.
89
2
.
16
129
11
.
58
2
.
13
0
.
85
1
.
95
2
.
67
9
.
65
12
09
1
,
1
1
.
15
1
.
15
0
09
1
.
15
Voor
combinatie
6
.
10a
,
6
.
10b
en
de
calamiteitssituatie
is
voor
iedere
paal
de
maatgevende
belastingcombinatie
bepaald
.
Dit
geeft
de
volgende
sets
belastingcombinaties
:
BGnr
Beschrijving
Egen
gewicht
Gewicht
am
uur
Grond
verticaal
op
Woer
Grond
horizontaal
op
gewichtsmuur
Horizontale
reactie
uit
danwand
6
Mensenmenigte
7
Onderhoudsvoertuig
Calamiteitsvoertuig
EG
boom
10
Windbelasting
boom
1
120
1
,
20
0
,
90
120
0
,
90
0
.
92
0
,
00
0
,
00
0
,
90
0
,
00
2
1
,
20
0
,
90
1
,
20
1
,
20
1
,
20
0
.
00
1
,
15
0
,
00
1
,
20
1
,
15
6
.
10a
3
1
,
20
1
,
20
0
,
90
0
,
90
1
,
20
0
.
92
1
,
15
0
,
00
0
,
90
1
,
15
4
1
,
20
1
,
20
0
,
90
0
,
90
1
,
20
0
.
92
1
,
15
0
,
00
120
1
,
15
5
1
,
20
0
,
90
1
,
20
1
,
20
1
,
20
0
.
92
1
,
15
0
,
00
1
,
20
1
,
15
1
1
,
10
1
,
10
0
,
90
1
,
10
0
,
90
,
92
.
00
0
,
00
0
,
90
.
00
2
1
,
10
0
,
90
1
,
10
1
,
10
1
,
10
0
,
00
1
,
15
0
,
00
1
,
10
1
,
15
6
.
100
3
1
,
10
1
,
10
0
,
90
0
,
90
1
,
10
0
,
92
1
,
15
0
,
00
0
,
90
1
,
15
4
1
,
10
1
,
10
0
,
90
0
,
90
1
,
10
0
.
92
1
,
15
0
,
00
1
,
10
1
,
15
5
1
,
10
0
,
90
1
,
10
1
,
10
1
,
10
0
.
92
1
,
15
0
,
00
1
,
10
1
,
15
1
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
80
0
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
00
2
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
00
0
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
60
calamiteit
3
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
80
0
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
60
4
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
80
0
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
60
5
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
80
0
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
60
0
0
0
Voor
elk
van
de
combinatie
geldt
dat
het
combinatienummer
correspondeert
met
het
steunpuntsnummer
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 24 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 25 ======================================================================

<pre>8
.
5
Belastingcombinaties
T
=
25
jaar
Analoog
aan
T
=
0
worden
de
combinatie
voor
T
=
25
samengesteld
.
De
belastingfactoren
ligger
hierbij
hoger
:
calamit
Vorario
6
.
10
Vero
09
0
.
9
0
.
9
6
.
10b
Vanuit
0
.
9
09
calamiteit
Vanco
13
6
.
10
n
a
1
.
15
1
.
15
1
.
15
1
.
15
1
.
15
BGnr
Beschrijving
Egen
gewicht
Gowiches
3
Grand
verscaal
op
voor
Grand
horizontaal
op
gewichtsmuur
Horizontale
reagie
uit
damwand
6
Monomanigra
7
Onderhoudsvoertuig
8
Calamiteitsvoertuig
9
FG
boom
10
Windbelasting
boom
09
6
.
10
type
Verdi
P11113
P
1
1
1
P
1
1
1
P
1
1
1
13
P11113
V
08
08
04
13
V
1
0
0
13
c
1
1
1
0
1
1
1
13
V
1
0
.
6
0
.
6
13
Reacties
:
position
druk
paalne
1
2
3
4
BG
SN1
N2
N3
SN4
1
152
0
,
44
2
.
07
1
.
66
2
17
.
79
4
.
44
18
.
414
.
41
3
3
22
24
37
-
15
.
95
3
.
35
4
3
.
08
30
.
7
22
.
97
9
.
52
5
034
0
.
09
12
.
17
18
.
5
6
2
,
13
-
0
.
53
4
.
76
432
7
0
.
02
0
.
01
0
.
9
1
.
36
8
0
.
06
0
.
01
2
.
05
3
.
11
9
0
.
12
0
.
03
-
0
.
12
0
.
54
101
.
57
10
.
37
0
.
28
8
.
7
5
SN5
131
1
.
29
2
.
16
129
11
.
58
2
.
13
0
.
85
1
.
95
2
.
67
9
.
65
09
0
.
9
0
.
9
1
.
15
1
.
3
0
,
5
De
combinaties
zijn
:
BGnr
Beschrijving
Egen
gewicht
Gewicht
an
uur
3
Grond
verticaal
op
woer
Grond
horizontaal
op
gewichtsmuur
Horizontale
reactie
uit
dam
wand
6
Mensenmenigte
Onderhoudsvoertuig
Calamiteitsvoertuig
9
EG
boom
10
Windbelasting
boom
1
1
.
30
1
,
30
0
,
90
1
.
30
0
,
90
1
,
04
0
.
00
0
,
00
0
,
90
0
.
00
2
1
,
30
0
,
90
1
,
30
1
,
30
1
,
30
0
,
00
1
,
30
0
,
00
1
,
30
1
,
30
6
.
10a
3
1
,
30
1
,
30
0
,
90
0
,
90
1
,
30
1
,
04
1
,
30
0
,
00
0
,
90
1
,
30
4
1
,
30
1
,
30
0
,
90
0
,
90
1
,
30
1
,
04
1
,
30
0
,
00
1
,
30
1
,
30
5
1
,
30
0
,
90
1
,
30
1
,
30
1
,
30
1
,
04
1
,
30
0
,
00
1
,
30
1
,
30
1
1
,
15
1
,
15
0
,
90
1
,
15
0
,
90
1
,
04
.
00
0
,
00
0
,
90
.
00
2
1
,
15
0
,
90
1
,
15
1
,
15
1
,
15
0
,
00
1
,
30
0
,
00
1
,
15
1
,
30
6
.
100
3
1
,
15
1
,
15
0
,
90
0
,
90
1
,
15
1
,
04
1
,
30
0
,
00
0
,
90
1
,
30
4
1
,
15
1
,
15
0
,
90
0
,
90
1
,
15
1
,
04
1
,
30
0
,
00
1
,
15
1
,
30
5
1
,
15
0
,
90
1
,
15
1
,
15
1
,
15
1
,
04
1
,
30
0
,
00
1
,
15
1
,
30
1
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
80
0
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
00
2
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
00
0
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
60
calamiteit
3
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
80
0
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
60
4
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
80
0
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
60
5
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
80
0
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
60
0
0
TER
B
</pre>

====================================================================== Einde pagina 25 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 26 ======================================================================

<pre>Berekeningsresultaten
9
.
1
Actuele
situatie
De
Scia
-
uitvoer
voor
de
maatgevende
combinatie
steunpunt
2
,
vergelijking
6
.
10a
)
:
ING
SN2
SN1
SN3
SN4
SN5
22
,
54WNL
33
,
16
kitob
74
.
69
N
De
stramienmaat
bedraagt
1m
,
verdere
bewerking
van
de
uitvoer
is
niet
nodig
.
De
maatgevende
reactie
per
paal
:
1
.
25
,
49
KN
2
.
74
,
69
KN
3
.
9
.
78
KN
4
.
32
,
29
KN
5
.
35
,
15
KN
De
maatgevende
resultaten
komen
allen
voort
uit
fundamentele
combinatie
6
.
10a
.
9
.
2
Situatie
T
=
25
jaar
De
maatgevende
reactie
per
paal
bedraagt
nu
:
1
.
27
,
98
KN
2
.
81
,
80
KN
3
.
13
,
79
KN
4
.
36
,
83
kN
5
.
38
.
88
KN
Ook
nu
levert
fundamentele
combinatie
6
.
10a
alle
maatgevende
paalreacties
op
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 26 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 27 ======================================================================

<pre>10
Toetsing
paaldraagvermogen
10
.
1
Berekend
paaldraagvermogen
De
paaldraagvermogens
zijn
voor
4
paalkopdiameters
i
.
c
.
m
.
3
sonderingen
berekend
.
Omdat
de
onderlinge
afstand
tussen
de
sonderingen
groot
is
,
kunnen
deze
niet
in
samenhang
beoordeeld
worden
,
maar
dienen
deze
afzonderlijk
te
worden
beschouwd
.
Dit
leidt
o
.
a
.
tot
hogere
waarden
voor
ksi3
en
ksi4
in
de
paalberekening
,
resulterend
in
een
lager
draagvermogen
.
De
kade
is
naar
verwachting
voldoende
stijf
om
te
mogen
rekenen
op
herverdelingscapaciteit
.
Ksi3
en
ksi4
bedragen
daarom
allebei
1
,
26
.
De
paaldraagvermogens
bedragen
:
D
_
punt
Rc
,
d
sondering
9
[
kN
]
47
Rc
,
d
sondering
11
[
kN
]
Rc
,
d
sondering
10
[
kN
]
31
40
46
52
13
62
72
92
132
152
18
91
105
38
De
toewijzing
van
palen
aan
de
sonderingen
is
aangegeven
met
de
stippellijnen
:
MP
A
-
14
MP
A
-
13
MP
A
-
12
BRUGHOOFD
MP
A
-
11
BRUGHOOFD
IV
MPA
-
151
DKMP11
MP
A
-
10
MP
A
-
9
MP
A
-
1
DKMP9
8
MP
A
-
2
8
SMP
A
-
8
MP
A
-
3
8
SMP
A
-
7
MPIA
-
4
O
Adviesgebied
!
Adviesgebied
II
Adviesgebied
III
O
Niet
beproefd
MP
A
-
5
MP
A
-
6
DKMP10
</pre>

====================================================================== Einde pagina 27 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 28 ======================================================================

<pre>Het
paaldraagvermogen
is
bij
benadering
evenredig
met
de
doorsnede
.
Wanneer
de
berekende
draagvermogens
uit
de
tabel
in
een
grafiek
worden
gezet
,
tezamen
met
de
paalpuntoppervlaktes
,
kan
betrekkelijk
eenvoudig
worden
afgelezen
hoe
iedere
afzonderlijke
paal
scoort
.
10
.
2
Toetsing
paaldraagvermogen
actueel
Voor
ieder
van
de
3
sonderingen
is
een
grafiek
gemaakt
.
De
lijnen
geven
de
capaciteit
van
de
palen
weer
per
sondering
en
voor
3
berekende
diameters
.
Punten
boven
een
lijn
geven
een
overschrijding
weer
van
het
draagvermogen
.
Punten
onder
een
lijn
betreffen
palen
met
voldoende
draagvermogen
.
Fcd
[
kN
]
5000
20000
25000
10000
15000
Puntoppervlak
[
mm
2
]
X
Paalreadies
-
Rc
,
d
9
0
0
Fc
.
d
[
kN
]
2000
4000
16000
18000
20000
6000
8000
10000
12000
14000
Puntoppervlak
[
mm
2
]
Rc
,
d
10
O
Paalr
eacties
Fc
,
d
[
kN
]
2000
4000
16000
18000
20000
6000
8
000
10000
12000
14000
Puntoppervlak
[
mm
2
]
Rc
.
d
11
A
Paalr
eacties
</pre>

====================================================================== Einde pagina 28 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 29 ======================================================================

<pre>Uitsluitend
sondering
9
resulteert
in
voldoende
draagvermogen
,
met
als
kanttekening
dat
juist
rond
sondering
9
zeer
weinig
informatie
over
de
palen
beschikbaar
is
.
Tevens
bevinden
deze
3
palen
zich
ongeveer
tussen
sondering
9
en
sondering
11
.
Deze
laatste
levert
een
veel
lager
draagvermogen
op
.
De
ogenschijnlijk
gunstige
uitkomst
voor
palen
nabij
sondering
9
kent
daarom
een
aanmerkelijk
risico
op
een
tegenvallend
draagvermogen
.
De
resultaten
in
tabelvorm
:
Paalnr
.
Sondering
UC
12
.
1
12
.
2
11
.
1
11
.
2
D
_
punt
[
mm
]
147
125
129
141
Fcd
[
EN
]
74
,
69
74
,
69
74
,
69
74
,
69
74
,
69
74
,
69
10
.
1
127
10
.
2
9
.
1
109
A
punt
[
mm2
]
16856
12174
12969
15504
12568
9246
12969
11216
10297
3685
9590
10477
13998
16173
23642
129
120
74
,
69
Rod
[
kN
]
36
,
4
27
,
8
29
,
3
34
,
0
28
,
6
22
,
4
29
,
3
26
,
1
41
,
6
32
,
9
40
,
7
41
,
8
89
,
9
98
,
8
129
.
2
o
verschrijding
[
%
]
104
,
9
168
,
4
155
,
0
119
,
9
161
,
5
232
,
8
155
,
0
186
,
5
79
,
5
127
,
2
83
,
7
78
,
5
0
,
0
0
,
0
9
.
2
2
,
05
2
,
68
2
,
55
2
,
20
2
,
62
3
,
33
2
,
55
2
,
87
1
,
80
2
,
27
1
,
84
1
,
79
0
,
83
0
,
76
0
,
58
74
,
69
74
,
69
74
,
69
74
,
69
74
,
69
74
,
69
74
,
69
74
,
69
115
69
111
116
134
144
174
3
.
2
IV
.
1
0
,
0
De
overschrijdingen
voor
A
_
binnen
zijn
(
zeer
)
fors
.
Met
name
sondering
11
laat
bijzonder
hoge
UC
'
s
zien
.
10
.
3
Toetsing
paaldraagvermogen
25
jaar
Dezelfde
grafieken
zijn
opgesteld
,
met
als
verschillen
:
De
puntdiameters
zijn
aangepast
op
basis
van
de
prognosticeerde
ontwikkeling
van
de
aantasting
.
•
De
paalreactie
is
hoger
wegens
langere
referentieperiode
.
Dit
resulteert
in
de
volgende
grafieken
:
</pre>

====================================================================== Einde pagina 29 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 30 ======================================================================

<pre>Fcd
[
kN
]
5000
20000
25000
10000
15000
Puntoppervlak
[
mm
2
]
X
Paalreadies
-
Rc
,
d
9
INY
]
p4
2000
4000
16000
18000
20000
6000
8000
10000
12000
14000
Puntoppervlak
[
mm
2
]
+
Rc
,
d
10
O
Paalr
eacties
Fc
,
d
[
kN
]
O
2
000
4000
16000
18000
20000
6000
8000
10000
12000
14000
Puntoppervlak
[
mm2
]
Rc
,
d
11
A
Paalr
eacties
De
situatie
blijft
in
essentie
ongewijzigd
:
uitsluitend
sondering
9
resulteert
in
voldoende
draagvermogen
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 30 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 31 ======================================================================

<pre>De
resultaten
in
tabelvorm
:
Paalnr
.
Sondering
overschrijding
1991
D
punt
[
mm
]
142
118
125
Fc
.
d
[
EN
]
81
,
8
81
,
8
Pod
[
kN
]
34
,
4
25
,
4
27
,
8
UC
H
-
1
2
,
38
3
,
22
12
.
1
12
.
2
11
.
1
112
10
.
1
10
.
2
81
,
8
A
punt
[
mm2
]
15725
10843
12174
15066
11979
7163
12969
10477
11029
81
,
8
33
,
2
2
.
98
81
,
8
81
,
8
27
,
5
18
,
6
4
,
40
9
.
1
81
,
8
29
,
3
9
.
2
138
,
0
222
,
3
193
,
9
146
,
7
197
,
7
339
,
5
179
,
2
231
,
0
92
,
2
158
,
2
108
,
0
101
,
1
0
,
0
24
,
7
81
,
8
81
,
8
42
,
6
2781
ಆ
129
116
119
60
105
111
131
141
173
5
.
1
81
,
8
2
,
79
3
,
31
1
,
92
2
,
58
2
,
08
2
,
01
0
,
94
0
,
85
0
,
64
31
,
7
39
,
3
40
,
7
87
,
3
8577
9590
13376
15504
23371
ಆ
ಆ
81
,
8
96
,
0
0
,
0
IV
.
1
81
,
8
128
,
1
0
,
0
De
uitschieters
nemen
toe
tot
maximaal
UC
=
4
,
40
.
Sondering
9
levert
een
maximale
UC
van
0
,
94
op
.
Alhoewel
dit
voldoet
,
kan
wel
geconcludeerd
worden
dat
wanneer
de
voortgaande
aantasting
van
de
palen
maar
beperkt
tegenvalt
,
dat
het
draagvermogen
dan
snel
ontoereikend
zal
kunnen
zijn
.
Daarnaast
is
de
steekproef
van
palen
nabij
sondering
9
te
klein
om
harde
conclusies
te
trekken
.
TER
BESPN
</pre>

====================================================================== Einde pagina 31 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 32 ======================================================================

<pre>11
Hoogtemeting
De
rand
van
de
kade
is
ingemeten
in
X
,
Y
en
Z
.
De
in
de
loop
der
jaren
ondergane
zakking
wordt
in
grafiekvorm
weergegeven
,
waarbij
de
volgende
"
route
"
wordt
aangehouden
:
oost
west
zuid
Het
zakkingsbeeld
:
20
O
80
100
120
140
160
180
200
west
zuid
oost
Zakking
[
mm
]
Afstand
vanuit
westelijk
einde
van
de
kade
[
m
]
Het
zakkingsbeeld
laat
zien
dat
de
opgetreden
zakkingen
sterk
variëren
.
Van
ca
.
25mm
tot
ca
.
95mm
.
Bij
een
ouderdom
van
110
jaar
is
de
maximale
zakkingssnelheid
dus
ca
.
0
,
9mm
/
jaar
.
Dit
is
relatief
hoge
waarde
,
maar
het
actuele
zakkingstempo
is
vermoedelijk
hoger
omdat
de
afname
van
de
dragende
doorsnede
van
de
palen
meer
"
voelbaar
"
wordt
naarmate
de
paal
verder
degradeert
.
In
andere
woorden
:
het
zakkingstempo
neemt
toe
bij
afnemende
paaldiameter
.
Het
grillige
zakkingsbeeld
past
goed
bij
de
variaties
in
berekend
paaldraagvermogen
.
De
opgetreden
zakkingen
zijn
naar
verwachting
tenminste
deels
voortgekomen
uit
autonoom
gedrag
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 32 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 33 ======================================================================

<pre>12
Conclusies
en
aanbevelingen
12
.
1
Conclusies
Uit
de
beschouwing
van
kade
A
binnen
en
A
_
buiten
worden
de
volgende
conclusies
getrokken
:
Tijdens
het
boren
van
een
houtmonster
zijn
krakende
geluiden
gehoord
,
waarop
de
monstername
is
gestaakt
.
De
indringingsmetingen
en
het
laboratoriumonderzoek
wijzen
op
een
fundering
die
is
aangetast
door
erosiebacteriën
.
Tevens
is
de
prognose
dat
deze
degradatie
de
komende
25
jaar
zal
doorzetten
met
gemiddeld
4mm
,
en
een
uitschieter
van
13mm
.
Slechts
1
van
de
3
sonderingen
wijst
voldoende
draagvermogen
uit
,
met
een
maximale
UC
=
0
,
83
voor
de
actuele
situatie
en
een
maximale
UC
=
0
,
94
voor
de
situatie
over
25
jaar
.
Tegenvallende
degradatie
zal
al
snel
kunnen
leiden
tot
overschrijding
van
het
paaldraagvermogen
:
de
gevoeligheid
is
relatief
groot
.
Daarnaast
is
de
grootte
van
de
steekproef
rond
deze
sondering
erg
klein
,
voortkomend
uit
zeer
moeizaam
verlopende
monstername
.
De
andere
2
sonderingen
wijzen
een
aanmerkelijke
overschrijding
van
het
paaldraagvermogen
uit
in
zowel
de
actuele
situatie
als
ook
voor
de
situatie
over
25
jaar
.
Met
name
sondering
11
(
oostzijde
van
A
binnen
)
levert
lage
paaldraagvermogens
op
.
Visueel
oogt
de
kade
in
goede
staat
.
Het
duikonderzoek
wijst
op
een
matige
tot
redelijke
staat
.
Uit
het
duikonderzoek
is
tevens
gebleken
dat
er
mogelijk
sprake
is
van
een
vervuilde
waterbodem
.
Er
zijn
zowel
grenen
als
vuren
palen
onder
de
kade
aangetroffen
.
Van
grenen
palen
is
bekend
dat
deze
gevoeliger
zijn
voor
aantasting
,
wat
ook
blijkt
uit
de
indringingsmetingen
en
het
laboratoriumonderzoek
.
In
alle
monsters
is
EB
aantasting
aangetroffen
met
een
maximale
diepte
van
60mm
met
prognose
over
25
jaar
van
73mm
.
Van
kade
A
_
buiten
is
1
paal
beproefd
.
Deze
paal
voldoet
rekenkundig
,
maar
er
is
te
weinig
informatie
voorhanden
om
betrouwbare
conclusies
te
kunnen
trekken
.
Deze
ene
paal
betreft
overigens
een
vurenhouten
paal
,
terwijl
vast
staat
dat
er
ook
grenen
palen
zijn
toegepast
,
welke
waarschijnlijk
verder
zijn
aangetast
en
daarom
mogelijk
niet
zullen
voldoen
.
De
landhoofden
van
de
fietsbrug
zijn
niet
beschouwd
.
Verwacht
kan
worden
dat
de
palen
onder
de
landhoofden
een
vergelijkbare
mate
van
aantasting
zullen
hebben
ondergaan
.
Het
gemeten
zakkingsverloop
van
de
kade
stemt
qua
vorm
overeen
met
de
berekende
draagkracht
van
de
fundering
.
De
absolute
waarde
van
de
opgetreden
zakking
varieert
sterk
en
bedraagt
maximaal
ca
.
95mm
.
Het
bijbehorende
gemiddelde
zakkingstempo
bedraagt
ca
.
0
,
9mm
/
jaar
,
wat
een
relatief
hoge
waarde
is
.
Verwacht
kan
worden
dat
het
actuele
zakkingstempo
hoger
ligt
,
omdat
dit
tempo
samenhangt
met
de
dragende
doorsnede
van
de
palen
.
De
voortgaande
degradatie
reduceert
de
paaldoorsnede
voortdurend
,
waardoor
het
tempo
toeneemt
.
Verschilzakkingen
zijn
waarschijnlijk
daarom
voortgekomen
uit
autonoom
gedrag
.
De
meethistorie
is
niet
toereikend
om
zakkingen
te
betrekken
in
de
beoordeling
van
de
fundering
.
Hiervoor
is
een
langere
meethistorie
benodigd
.
Een
beoordeling
op
basis
van
bewezen
sterkte
lijkt
daarom
niet
haalbaar
.
Tevens
zijn
de
(
rekenkundige
)
overschrijdingen
van
het
paaldraagvermogen
daarvoor
te
groot
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 33 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 34 ======================================================================

<pre>12
.
2
Aanbevelingen
Aanbevolen
wordt
:
Vervanging
van
kade
A
_
binnen
en
A
_
buiten
in
overweging
te
nemen
.
Eventueel
kan
gepoogd
worden
kade
A
buiten
te
behouden
.
De
kans
van
slagen
wordt
als
laag
ingeschat
.
TER
BESPREKING
</pre>

====================================================================== Einde pagina 34 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 35 ======================================================================

<pre>Bijlage
1
.
TER
</pre>

====================================================================== Einde pagina 35 =================================================================

<br><br>