<b>Bijsluiter</b>. De hyperlink naar het originele document werkt niet meer. Daarom laat Woogle de tekst zien die in dat document stond. Deze tekst kan vreemde foutieve woorden of zinnen bevatten en de opmaak kan verdwenen of veranderd zijn. Dit komt door het zwartlakken van vertrouwelijke informatie of doordat de tekst niet digitaal beschikbaar was en dus ingescand en vervolgens via OCR weer ingelezen is. Voor het originele document, neem contact op met de Woo-contactpersoon van het bestuursorgaan.<br><br>====================================================================== Pagina 1 ======================================================================

<pre>Rapport
Projectnummer
:
361408
Referentienummer
:
181004
-
Kade
_
B
_
a
.
docx
Datum
:
04
-
10
-
2018
Kademuren
Overamstel
Eindrapport
conditiebepaling
kade
B
ER
BESPREKING
TER
BESPREKING
Opdrachtgever
:
Gemeente
Amsterdam
Weesperplein
8
</pre>

====================================================================== Einde pagina 1 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 2 ======================================================================

<pre>[
Onderstaande
tabel
is
optioneel
]
Revisiebeheer
Revisie
0
.
1
Datum
25
-
09
-
2018
Belangrijkste
wijzigingen
Eerste
tussenversie
(
groeidocument
)
Status
TER
BESPREKING
TER
BESPREKING
04
-
10
-
2018
Tweede
tussenversie
(
groeidocument
)
TER
BESPREKING
</pre>

====================================================================== Einde pagina 2 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 3 ======================================================================

<pre>Verantwoording
Titel
Subtitel
Projectnummer
Referentienummer
Revisie
Kademuren
Overamstel
Eindrapport
conditiebepaling
kade
B
361408
181004
-
Kade
_
B
_
a
.
docx
TER
BESPREKING
04
-
10
-
2018
Datum
Auteur
(
s
)
E
-
mailadres
Gecontroleerd
door
Paraaf
gecontroleerd
Naam
en
Achternaam
Goedgekeurd
door
Paraaf
goedgekeurd
TER
BESPRE
</pre>

====================================================================== Einde pagina 3 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 4 ======================================================================

<pre>1
.
1
1
.
4
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
2
.
2
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
11
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
12
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
14
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
5
.
1
.
2
5
.
1
.
3
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Inhoudsopgave
Inleiding
.
.
.
.
Achtergrond
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
*
*
*
*
*
*
*
1
.
2
Onderverdeling
kademuren
.
.
.
1
.
3
Huidig
en
toekomstig
gebruik
kade
en
terrein
.
.
Stand
van
zaken
onderzoeken
en
analyses
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Doelstelling
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Referenties
.
.
.
.
.
.
.
.
Projectgebonden
documenten
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Normen
en
richtlijnen
.
Uitgangspunten
en
randvoorwaarden
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
3
.
1
Uitgangspunten
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
3
.
2
Randvoorwaarden
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Beschrijving
constructie
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Samenvatting
voorgaande
onderzoeken
.
.
.
.
.
.
.
.
5
.
1
.
1
Visuele
inspectie
.
.
.
.
.
Duikonderzoek
.
.
.
.
.
.
Inmeting
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
5
.
1
.
4
Indringingsmetingen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
5
.
1
.
5
Laboratoriumresultaten
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Modellering
.
.
.
.
.
.
.
6
.
1
Materiaaleigenschappen
.
.
.
.
.
.
.
.
6
.
1
.
1
Beton
.
.
.
.
.
.
.
Betonstaal
.
.
.
.
.
.
.
.
6
.
1
.
3
Houten
funderingspalen
.
.
.
6
.
1
.
4
Grond
op
de
L
-
muur
.
.
.
.
.
.
.
6
.
1
.
5
Metselwerk
.
.
.
.
.
.
.
Geometrie
-
eigenschappen
.
.
.
.
.
6
.
2
.
1
L
-
muur
.
.
.
.
.
.
.
.
.
6
.
2
.
2
Houten
funderingspalen
.
.
.
.
.
.
Belastingen
.
.
.
.
.
.
.
.
7
.
1
Eigen
gewicht
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
7
.
1
.
1
L
-
wand
.
.
.
.
.
.
.
Metselwerk
.
.
7
.
1
.
3
Dekzerk
.
.
.
.
.
.
.
.
.
7
.
2
Grond
.
7
.
2
.
1
Verticaal
op
vloer
L
-
muur
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
7
.
2
.
2
Horizontaal
op
wand
van
de
L
-
muur
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
7
.
2
.
3
Horizontaal
tegen
achterzijde
vloer
t
.
g
.
v
.
damwand
6
.
1
.
2
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Paien
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
6
.
2
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
7
.
1
.
2
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 4 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 5 ======================================================================

<pre>7
.
3
7
.
4
7
.
5
7
.
6
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
8
.
2
8
.
3
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
8
.
4
8
.
5
Maaiveldinrichting
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Maaiveldgebruik
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Windbelasting
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Boombelasting
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Belastingcombinaties
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Richtlijn
binnenstedelijke
kademuren
.
.
.
.
.
.
.
Partiële
factoren
actuele
situatie
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Partiële
factoren
situatie
T
=
25
jaar
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Belastingcombinaties
actuele
situatie
.
.
Belastingcombinaties
T
=
25
jaar
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Berekeningsresultaten
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Actuele
situatie
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Situatie
T
=
25
jaar
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Toetsing
paaldraagvermogen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Berekend
paaldraagvermogen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Toetsing
paaldraagvermogen
actueel
.
.
.
Toetsing
paaldraagvermogen
25
jaar
.
.
.
.
.
Conclusies
en
aanbevelingen
Conclusies
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Aanbevelingen
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
9
.
1
9
.
2
10
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
10
.
1
10
.
2
10
.
3
11
11
.
1
11
.
2
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
.
Bijlage
1
.
Stroomschema
houtonderzoek
TER
B
</pre>

====================================================================== Einde pagina 5 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 6 ======================================================================

<pre>Inleiding
Achtergrond
De
gemeente
Amsterdam
heeft
de
(
her
)
ontwikkeling
van
het
Amstelkwartier
in
Amsterdam
Zuidoost
in
gang
gezet
.
Op
het
te
ontwikkelen
terrein
was
voorheen
de
Zuidergasfabriek
gevestigd
.
Het
gebied
wordt
begrensd
door
de
Amstel
,
de
Nieuwe
Utrechtseweg
,
het
Zijkanaal
en
de
Spaklerweg
,
en
wordt
doorsneden
door
de
Duivendrechtsevaart
.
Amstel
Insteekhaven
333
SE5
Duivendrechtsevaart
Zijkanaal
Figuur
1
:
Situatie
.
Blauwe
lijnen
betreffen
de
te
beoordelen
kadeconstructies
De
oevers
bestaan
uit
kadeconstructies
,
welke
zijn
gebouwd
rond
midden
20e
eeuw
.
Momenteel
zijn
deze
in
beheer
bij
de
dienst
Grond
en
Ontwikkeling
,
maar
zullen
na
de
gebiedsontwikkeling
worden
overgedragen
aan
Stadsdeel
Oost
.
Het
ontvangende
stadsdeel
eist
bij
overdracht
een
restlevensduur
van
tenminste
25
jaar
.
1
.
2
Onderverdeling
kademuren
De
te
beoordelen
kadeconstructies
zijn
onderverdeeld
in
verschillende
delen
,
waarbij
een
naamgeving
is
gehanteerd
zoals
in
de
volgende
afbeelding
weergegeven
:
</pre>

====================================================================== Einde pagina 6 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 7 ======================================================================

<pre>4
A
.
buiten
<
BAEA
.
binnena
e
AZ
Don
Mp
C
-
2
Mp
61
0
.
14
Punt
AK2
AK
Mp
D
-
10
MP
D
.
JMW
tieth
MW
-
2
/
:
Tele
MRD
-
4
19h
tsi
O
hoek
Figuur
2
:
Naamgeving
kademuren
Er
vigeren
meerdere
naamgevingen
,
welke
worden
toegelicht
:
Kadeconstructie
E
(
ook
wel
kade
1
genoemd
)
:
Kadeconstructie
C
en
D
(
ook
wel
kade
2a
/
2b
en
3
genoemd
)
Kadeconstructie
B
en
Abuiten
(
ook
wel
kade
4
genoemd
)
Kadeconstructie
A
binnen
(
ook
wel
kade
5
genoemd
)
Kadeconstructie
F
(
kademuur
Ymere
)
Voorliggend
document
heeft
betrekking
op
kade
B
(
de
hoek
tussen
A
en
C
)
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 7 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 8 ======================================================================

<pre>1
.
3
Huidig
en
toekomstig
gebruik
kade
en
terrein
Langs
de
noordwest
hoek
van
het
gasfabriekterrein
hebben
5
woonboten
hun
ligplaats
.
Van
deze
5
woonboten
heeft
1
woonboot
haar
ligplaats
aan
kade
B
.
De
lengte
van
deze
woonboot
bedraagt
ca
.
20m
.
Er
is
sprake
van
1
woonlaag
,
zie
ook
de
afbeelding
:
Het
terrein
langs
de
kade
is
in
gebruik
door
de
woonbootbewoners
.
Het
huidige
gebruik
betreft
met
name
parkeren
en
groen
.
Het
terrein
is
ingesloten
door
de
kade
en
de
fietsbrug
.
Vanaf
het
zuiden
is
het
toegankelijk
voor
auto
'
s
.
De
huidige
fietsbrug
maakt
het
terrein
vanaf
het
zuiden
onbereikbaar
voor
vrachtverkeer
vanwege
de
beperkte
doorrijhoogte
.
Vanaf
de
noordoostzijde
(
nabij
de
fietsbrug
)
is
de
kade
theoretisch
wel
bereikbaar
voor
vrachtwagens
,
maar
dit
zou
niet
praktisch
of
logisch
zijn
.
Ook
bevinden
zich
(
fietsen
)
bergingen
e
.
d
.
achter
de
kade
.
Tevens
bevinden
zich
achter
de
kade
meerdere
grote
bomen
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 8 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 9 ======================================================================

<pre>De
aanlanding
van
de
fietsbrug
zal
worden
aangepast
,
waarbij
het
hoogteverschil
middels
een
lus
zal
worden
overbrugd
,
in
tegenstelling
tot
de
huidige
hellingbaan
.
1
.
4
Stand
van
zaken
onderzoeken
en
analyses
In
het
kader
van
de
conditiebepaling
van
de
kademuur
zijn
de
volgende
onderzoeken
verricht
:
Visuele
inspectie
.
Duikonderzoek
.
Inmeting
/
hoogtemeting
kade
.
•
Houtonderzoek
.
De
volgende
onderzoeken
en
analyses
zullen
nog
worden
doorlopen
:
Interpretatie
houtonderzoek
en
doorkijk
naar
T
=
25jaar
.
•
Bepaling
geotechnisch
draagvermogen
.
•
Constructieberekening
t
.
b
.
v
.
bepaling
paalreacties
.
1
.
5
Doelstelling
Doel
is
om
een
betrouwbaar
beeld
te
krijgen
van
:
.
de
actuele
staat
van
de
constructie
en
de
fundering
.
•
de
staat
van
de
constructie
en
de
fundering
over
25
jaar
.
Regelgeving
voor
de
beoordeling
van
bestaande
bouw
is
vastgelegd
in
de
NEN
8700
TER
BESPREKING
</pre>

====================================================================== Einde pagina 9 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 10 ======================================================================

<pre>Referenties
2
.
1
Projectgebonden
documenten
De
volgende
documenten
zijn
gebruikt
bij
het
opstellen
van
dit
rapport
:
Referentie
SWNLO0221910
Versie
/
datum
09
-
03
-
2018
2
1016
-
0174
-
009
23
-
03
-
2018
Titel
,
opsteller
Rapportage
kademuren
Overamstel
,
Sweco
Geotechnisch
onderzoek
kademuren
Overamstel
Amsterdam
,
Fugro
Voorinspectie
kademuren
Overamstel
,
Baars
Cipro
Archieftekeningen
Berekeningen
paaldraagvermogen
Sweco
18p013
28
-
02
-
2018
5
SWNLXXXXXX
24
-
09
-
2018
2
.
2
Normen
en
richtlijnen
Verder
zijn
de
volgende
normen
,
richtlijnen
en
aanbevelingen
gebruikt
:
Referentie
Versie
/
datum
Okt
2016
Nov
2013
Titel
,
opsteller
Richtlijn
houten
paalfunderingen
onder
gebouwen
,
SBRCUR
Binnenstedelijke
kademuren
,
SBRCUR
Eurocode
-
serie
NEN
8700
,
Beoordeling
van
de
constructieve
veiligheid
van
een
bestaand
bouwwerk
bij
verbouw
en
afkeuren
-
Grondslagen
RBK
1
.
1
,
Rijkswaterstaat
Veiligheidsbeoordeling
bestaande
bouw
.
Achtergrondrapport
bij
NEN8700
,
TNO
15
16
2008
-
D
-
RO015
/
B
2013
2008
</pre>

====================================================================== Einde pagina 10 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 11 ======================================================================

<pre>3
Uitgangspunten
en
randvoorwaarden
3
.
1
Uitgangspunten
Voor
de
beoordeling
worden
de
volgende
uitgangspunten
gehanteerd
:
De
bomen
blijven
behouden
.
Het
terrein
wordt
ontoegankelijk
voor
vrachtwagens
.
Als
maatgevend
voertuig
wordt
een
onderhoudsvoertuig
van
3
,
5ton
aangehouden
,
als
vrije
belasting
(
kan
op
elke
denkbare
positie
geplaatst
worden
)
.
Er
is
nu
en
in
de
toekomst
sprake
van
1
aangemeerde
woonboot
langs
kade
B
,
welke
op
2
punten
aan
de
kade
zal
worden
bevestigd
.
Wegens
het
monoliete
karakter
van
de
L
-
wand
zal
de
gehele
kade
geacht
worden
bij
te
dragen
aan
het
opnemen
van
de
horizontale
belastingen
uitgeoefend
door
de
woonboot
.
De
kade
wordt
ingedeeld
in
CC2
.
3
.
2
Randvoorwaarden
•
UE
De
volgende
randvoorwaarden
worden
aangehouden
:
•
g
=
9
,
81m
/
s2
.
De
waterstand
en
grondwaterstand
worden
beiden
aangehouden
op
NAP
-
0
,
45m
.
Bodemopbouw
volgens
DKM8
en
DKMP9
(
2
)
.
Bodemprofiel
vaarweg
conform
ontwerptekening
.
Deze
laat
een
grotere
bodemdiepte
zien
dan
uit
het
duikonderzoek
blijkt
.
Het
ontwerp
-
bodemprofiel
is
vanuit
constructief
oogpunt
conservatiever
.
Veerconstante
houten
palen
20MN
/
m
(
druk
)
en
10MN
/
m
(
trek
)
.
Aansluitingen
paalkoppen
op
L
-
wand
zijn
scharnierend
.
Huidige
kadehoogte
o
.
b
.
v
.
inmeting
NAP
+
0
,
65m
.
Maaiveldhoogte
NAP
+
0
,
50m
.
TER
BEST
</pre>

====================================================================== Einde pagina 11 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 12 ======================================================================

<pre>4
Beschrijving
constructie
Het
vermoedelijke
bouwjaar
van
de
kade
is
1955
.
Uit
de
plattegrond
valt
op
te
maken
dat
kade
B
de
aansluiting
verzorgt
tussen
de
kade
langs
de
Duivendrechtsevaart
(
kade
C
)
en
de
kade
langs
de
Amstel
(
kade
A
buiten
)
:
AMSTEL
A
buiten
-
bestaande
wolowe
ТУРЕ
siden
op
-
OUDERKERKERDUK
Tris
ATydleliste
makan
2rdw
.
De
principedoorsnede
van
type
A
is
toegepast
over
ca
.
21
,
50m
:
doorsnede
type
A
,
blasen
dlakaan
வாரிசனம்
(
சம்
4
.
67
nilit
.
)
16
.
28
.
TYPE
A
.
AANSLUITEND
OP
ZESTAANDE
WALMUUR
AAN
DE
OUDERKERKER
DUK
:
281
,
50M
.
4
arugale
de
bestaande
waluw
startadt
.
were
er
la
SC
Palanha
2
</pre>

====================================================================== Einde pagina 12 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 13 ======================================================================

<pre>De
wapeningstekening
van
de
vloer
toont
tevens
het
palenplan
:
Schaal
1150
Vloerwapening
Type
A
.
onderwapening
baveswapening
prolering
bestaan
de
walmuur
3
,
5
:
1
14
:
4
:
1
Principedoorsnede
A
wordt
gekenmerkt
door
o
.
a
:
De
kademuur
bestaat
uit
een
gewapend
betonnen
L
-
muur
,
gefundeerd
op
houten
palen
.
De
palen
staan
in
2
rijen
onder
de
kade
,
waarbij
aan
de
waterzijde
er
2
maal
zoveel
palen
staan
als
aan
de
landzijde
.
Zodoende
vormen
3
palen
een
paaljuk
.
Deze
jukken
hebben
een
stramienmaat
van
1
,
87m
.
De
palen
aan
de
waterzijde
staan
schoor
in
2
richtingen
.
Alle
funderingspalen
hebben
een
opvallend
grote
schoorstand
,
namelijk
4
:
1
en
3
,
5
:
1
,
zie
tekening
hierboven
.
De
paalkopdiameter
bedraagt
ca
.
0
,
28m
(
gemeten
vanaf
tekening
)
.
Trekpalen
zijn
voorzien
van
een
tapse
verjonging
van
de
paalkop
t
.
b
.
v
.
verankering
in
de
betonvloer
.
Aan
achterzijde
is
de
kade
voorzien
van
een
damwand
,
bestaande
uit
gewapend
betonnen
planken
van
0
,
12m
dik
met
puntniveau
op
NAP
-
4
,
14m
.
De
aanleghoogte
van
de
kade
(
bovenzijde
dekzerk
)
bedraagt
NAP
+
0
,
67m
.
De
actuele
hoogte
bedraagt
ca
.
NAP
+
0
,
64m
à
NAP
+
0
,
65m
.
Het
onderwatertalud
begint
ter
plaatse
van
koppen
van
de
achterste
palen
.
Aan
de
waterzijde
is
de
L
-
muur
afgewerkt
met
steens
dik
metselwerk
.
Vloer
en
keermuur
hebben
een
verlopende
betondikte
,
afgestemd
op
de
krachtswerking
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 13 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 14 ======================================================================

<pre>Samenvatting
voorgaande
onderzoeken
5
.
1
.
1
Visuele
inspectie
De
kademuur
is
visueel
geïnspecteerd
in
februari
2018
.
De
percelen
langs
de
kade
zijn
in
gebruik
door
de
bewoners
van
de
woonboten
.
De
aanwezigheid
van
de
woonboten
en
afmeerconstructies
maken
de
kade
moeilijk
inspecteerbaar
.
De
inspectie
heeft
voor
de
constructieve
beoordeling
van
specifiek
deze
kade
geen
bruikbare
informatie
opgeleverd
.
5
.
1
.
2
Duikonderzoek
Middels
een
duikonderzoek
is
de
funderingsopbouw
bepaald
,
zijn
hout
-
indringingsmetingen
verricht
en
er
zijn
houtmonsters
genomen
.
De
analyseresultaten
van
de
houtmonsters
gereed
en
betrokken
in
voorliggend
rapport
.
Uit
het
duikonderzoek
is
gebleken
dat
de
kadeconstructie
overeenkomt
met
de
archieftekeningen
.
De
bereikbare
onderdelen
verkeren
in
redelijke
staat
.
De
palen
laten
bij
de
indringingsproef
een
indringing
zien
van
10
tot
18mm
,
waardoor
de
palen
allen
in
adviesgebied
Il
zijn
ingedeeld
.
Tiidens
het
duikonderzoek
zijn
foto
'
s
genomen
ter
vastlegging
van
o
.
a
.
monstername
locaties
.
Deze
foto
'
s
lenen
zich
echter
ook
voor
het
in
kaart
brengen
van
de
actuele
staat
van
de
kade
.
Overgang
/
aansluiting
kade
A
_
buiten
(
links
van
de
voeg
)
op
kade
B
(
rechts
)
.
Er
is
sprake
van
veel
kabels
en
kettingen
e
.
d
.
De
dekzerken
zijn
ca
.
15cm
verschoven
,
voortkomend
uit
afmeerkrachten
.
Het
metselwerk
oogt
in
redelijke
staat
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 14 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 15 ======================================================================

<pre>Rond
het
bevestigingsoog
lijkt
het
voegwerk
een
keer
te
zijn
hersteld
.
Rechts
van
het
oog
zijn
de
stootvoegen
opvallend
breed
.
Rechtsonder
het
oog
lijkt
een
gerepareerde
getrapte
scheur
te
zitten
.
Tevens
is
de
grootte
van
de
verschuiving
van
de
dekzerken
goed
te
zien
.
Deze
verschuiving
vindt
plaats
bij
de
bevestiging
van
de
staalkabel
.
5
.
1
.
3
Inmeting
De
kadehoogte
is
middels
een
inmeting
bepaald
.
Kade
B
laat
geen
relevante
verschilzakkingen
zien
.
De
hoogte
bedraagt
NAP
+
0
,
64m
à
NAP
+
0
,
65m
.
De
aanleghoogte
was
NAP
+
0
,
67m
.
Bij
een
leeftijd
van
63
jaar
bedraagt
het
gemiddelde
zakkingstempo
dan
ongeveer
30
/
63
=
0
,
5mm
/
jaar
.
Een
dergelijk
tempo
is
een
eerste
indicatie
van
een
goed
presterende
fundering
.
Het
zegt
echter
niets
over
het
actuele
zakkingstempo
.
Bij
de
inmeting
zijn
tevens
foto
'
s
genomen
,
welke
een
goed
beeld
geven
van
de
actuele
toestand
van
de
kade
.
De
dekzerken
zijn
dermate
ver
verschoven
,
dat
ze
vastgewigd
lijken
te
zijn
.
Bij
verdere
overbelasting
kan
er
een
doorslagmechanisme
optreden
,
waardoor
de
dekzerken
in
het
water
zullen
belanden
.
Daarbij
is
schade
aan
kabels
en
leidingen
goed
mogelijk
Kade
Woonboten
Het
bevestigingsoog
waar
de
schade
is
begonnen
,
is
middels
een
spanband
gestabiliseerd
.
Dit
is
echter
een
lapmiddel
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 15 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 16 ======================================================================

<pre>Dezelfde
situatie
als
hierboven
beschreven
.
Onduidelijk
waar
de
spanband
aan
bevestigd
is
.
Doeltreffendheid
van
de
spanband
is
daarom
niet
vast
te
stellen
.
Kad
foarte
free
De
ketting
lijkt
snaarstrak
te
staan
.
Onbekend
of
dit
zo
hoort
.
Betwijfeld
kan
worden
of
het
metselwerk
dit
lange
tijd
volhoudt
.
Kade
woonboten
:
</pre>

====================================================================== Einde pagina 16 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 17 ======================================================================

<pre>5
.
1
.
4
Indringingsmetingen
Gelijktijdig
met
het
duikonderzoek
zijn
indringingsmetingen
verricht
en
houtmonsters
genomen
.
Hierbij
zijn
4
palen
beproefd
op
het
totaal
van
35
palen
.
De
steekproefgrootte
bedraagt
daarmee
11
%
.
De
beproefde
palen
op
plattegrond
:
MP
B
-
1
M23
MP
B
-
1
M24
MP
B
-
3
M27
MP
B
-
2
M26
Adviesgebied
!
Adviesgebied
II
De
gemeten
indringing
bedraagt
10
-
18mm
(
paalgemiddelden
)
.
Alle
4
palen
komen
daarmee
in
adviesgebied
II
en
zijn
bemonsterd
.
5
.
1
.
5
Laboratoriumresultaten
Monster
27
voldoet
niet
aan
de
vereiste
monsterkwaliteit
en
wordt
niet
beschouwd
in
de
conclusies
van
SHR
.
Monsters
23
,
24
en
26
zijn
in
een
buitenste
schil
van
14
,
18
en
7mm
sterk
aangetast
door
bacteriën
.
Deze
wordt
verwacht
zich
in
de
komende
25
jaar
uit
te
breiden
tot
20
,
25
en
10mm
.
In
tabelvorm
zijn
de
relevante
gegevens
voor
de
actuele
situatie
:
Monster
Metpunt
land
tot
nulpunt
Plodyn
Dkop
adviesgebied
aikestake
aantasting
ke
starke
schimmel
aan
asing
max
diktesterke
aantasting
indringine
?
e
the
aging
druksakte
vindringing
10M
PAZ
correctie
op
Diameter
o
.
b
.
v
.
Antaking
Depo
7
Oirectie
op
Danger
oby
.
druksterkte
2
correctioddinitis
corrigeerd
D2icorn
Dres
Niveau
pealkop
Niveau
palpur
Dpunt
nicol
aantasting
Dpunt
1
/
2
SHR
p
i
=
3
I
-
B
8
13
.
5
13
.
5
13
.
5
13
.
5
185
165
195
185
171
147
188
182
0
.
8
0
.
8
0
.
8
20
270
27
1
200
280
9
.
2
3
jam
055
13
Voor
de
situatie
over
25
jaar
geldt
een
vergelijkbare
tabel
,
met
aangepaste
waarden
voor
de
aantastingsdikte
door
bacteriën
:
HRA
monder
pogo
stand
td
nu
punt
Mea
pun
em
indringing
Dkop
Plodyn
dikte
sterke
anlading
dikte
sterke
schimmel
elasting
max
dikte
sterke
aning
indringing
?
storleaning
drukgere
vindringing
-
1
OMPA
?
correctie
op
Damer
obanting
T
correctie
op
Diameter
o
.
b
.
v
.
druksterkte
Directie
definitie
aantasting
punt
Dredgecorrigeerd
D20
-
corr
)
Niveau
paskop
Niveau
Onsdag
Niveau
papun
D
punt
Initial
12
21
ore
i
i
w
Iad
881
ses
XXX
24
1
BB
O
140
0
.
8
0
.
8
0
.
8
o
13
.
5
13
.
5
13
.
5
13
.
5
13
13
13
27
1
92
195
185
O
>
</pre>

====================================================================== Einde pagina 17 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 18 ======================================================================

<pre>Modellering
Dit
hoofdstuk
beschrijft
de
relevante
modelleringskeuzes
.
6
.
1
Materiaaleigenschappen
6
.
1
.
1
Beton
C20
/
25
(
aangenomen
in
afwezigheid
van
specifieke
informatie
)
Grootheid
Waarde
Eenheid
30
Soortelijke
massa
2
.
400
kg
/
m3
E
Mpa
6
.
1
.
2
Betonstaal
QR24
[
15
]
(
aangenomen
,
was
een
gangbare
kwaliteit
rond
1955
)
Grootheid
Waarde
Eenheid
200
.
000
Mpa
Fy
,
k
240
Mpa
Fy
,
d
209
Mpa
Soortelijke
massa
7
.
850
Kg
/
m3
6
.
1
.
3
Houten
funderingspalen
Vurenhout
C18
(
aanname
)
Grootheid
E
Waarde
6
.
000
Eenheid
Mpa
6
.
1
.
4
Grond
op
de
L
-
muur
Waarde
1
.
900
Vurenhout
C18
(
aanname
)
Grootheid
Soortelijke
massa
verzadigd
Soortelijke
massa
droog
KO
Eenheid
Kg
/
m3
kg
/
m3
1
.
700
0
,
5
0
,
33
Ка
6
.
1
.
5
Metselwerk
Grootheid
Soortelijke
massa
Waarde
1800
Eenheid
kg
/
m3
</pre>

====================================================================== Einde pagina 18 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 19 ======================================================================

<pre>6
.
2
Geometrie
-
eigenschappen
6
.
2
.
1
L
-
muur
De
L
-
muur
is
waarheidgetrouw
geschetst
,
met
daarin
de
systeemlijnen
en
hoofdafmetingen
aangegeven
:
-
-
-
-
-
1320
450
(
constante
dikte
in
rekenmodel
)
450
(
constante
dikte
in
rekenmodel
)
-
-
-
-
-
-
-
430
40
1530
1400
6
.
2
.
2
Houten
funderingspalen
Voor
de
funderingspalen
wordt
uitgegaan
van
een
paalkopdiameter
van
280mm
,
met
een
kopniveau
op
NAP
-
0
,
90m
en
een
puntniveau
op
NAP
-
12
,
5m
.
De
paallengte
bedraagt
dan
11
,
60m
.
Bij
een
tapsheid
van
7
,
5mm
/
m
bedraagt
de
diameter
halverwege
de
paal
236
,
5mm
.
Met
aftrek
van
10mm
zachte
schil
resteert
226
,
5mm
.
Aangehouden
diameter
=
225mm
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 19 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 20 ======================================================================

<pre>7
Belastingen
•
CY
De
navolgende
belastingen
worden
in
rekening
gebracht
:
Eigen
gewicht
Grondaanvulling
op
L
-
wand
(
verticaal
en
horizontaal
)
Maaiveldinrichting
(
opstallen
e
.
d
.
)
Maaiveldgebruik
Onderhoudsvoertuig
/
dienstvoertuig
/
brandweerwagen
Windbelasting
(
afgedragen
door
de
woonboot
)
Boombelasting
(
nu
en
over
25
jaar
)
De
navolgende
belastingen
worden
niet
in
rekening
gebracht
:
Bolderbelasting
(
er
wordt
geen
generieke
waarde
aangehouden
,
maar
de
krachten
worden
bepaald
aan
de
hand
van
windbelasting
)
Aanvaring
Oppervlaktewater
en
grondwater
(
worden
geacht
gelijk
te
zijn
,
het
grondwater
wordt
geacht
voldoende
snel
te
kunnen
reageren
op
peilfluctuaties
)
Deze
verdisconteerde
belastingen
worden
afzonderlijk
in
de
volgende
paragrafen
uitgewerkt
.
7
.
1
Eigen
gewicht
7
.
1
.
1
L
-
wand
Het
eigen
gewicht
van
de
volgt
uit
de
aangehouden
materiaaleigenschappen
.
7
.
1
.
2
Metselwerk
De
dikte
van
het
metselwerk
bedraagt
0
,
21m
.
De
hoogte
bedraagt
1
,
12m
.
De
belasting
bedraagt
4
,
15kN
/
m
1
.
Aangrijpingspunt
op
0
,
10m
uit
de
waterkant
.
7
.
1
.
3
Dekzerk
De
dekzerk
is
van
beton
.
De
doorsnede
heeft
een
oppervlak
van
0
,
5
*
0
,
2
=
0
,
10m2
.
Het
eigen
gewicht
bedraagt
2
,
35kN
/
m
1
.
Aangrijpingspunt
centrisch
op
de
wand
van
de
L
-
muur
.
7
.
2
Grond
7
.
2
.
1
Verticaal
op
vloer
L
-
muur
De
laagdikte
van
de
grond
bedraagt
0
,
95m
.
De
grond
bevindt
zich
boven
de
grondwaterspiegel
.
De
belasting
op
de
vloer
bedraagt
dan
15
,
84kN
/
m2
.
7
.
2
.
2
Horizontaal
op
wand
van
de
L
-
muur
De
horizontale
belasting
volgt
uit
de
effectieve
spanning
.
Deze
is
gelijk
aan
de
verticale
belasting
op
de
vloer
.
De
horizontale
belasting
bedraagt
ko
*
effectieve
spanning
=
0
,
50
*
15
,
84
=
7
,
92kN
/
m2
.
De
belasting
verloopt
van
0
op
maaiveld
naar
de
maximale
waarde
ter
hoogte
van
de
vloer
.
7
.
2
.
3
Horizontaal
tegen
achterzijde
vloer
t
.
g
.
v
.
damwand
De
effectieve
horizontale
gronddruk
boven
de
vloer
van
de
L
-
muur
wordt
geacht
te
worden
afgedragen
als
horizontale
kracht
op
de
vloer
.
Bij
een
hoogte
van
1
,
3m
en
een
waterstand
van
NAP
-
0
,
4m
bedraagt
de
totale
horizontale
belasting
4
,
68kN
/
m1
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 20 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 21 ======================================================================

<pre>7
.
3
Maaiveldinrichting
De
opstallen
zijn
fietsenschuurtjes
e
.
d
.
Een
waarde
van
1kN
/
m2
wordt
aangehouden
,
over
de
gehele
kade
.
7
.
4
Maaiveldgebruik
De
grond
op
de
kade
(
vloer
)
is
in
gebruik
als
groenstrook
met
bomen
.
Vrachtwagens
kunnen
in
een
normale
gebruikssituatie
de
kade
niet
dicht
naderen
.
Van
vrachtwagens
zal
daarom
geen
grote
invloed
uitgaan
.
Daarnaast
is
de
kadeconstructie
stijf
,
waardoor
een
geconcentreerde
last
sterk
gespreid
zal
worden
.
De
groenstrook
is
wel
bereikbaar
voor
personenauto
'
s
en
kan
eventueel
ook
gebruikt
worden
voor
opslag
van
bijvoorbeeld
bouwmaterialen
.
De
in
rekening
te
brengen
belasting
wordt
ontleend
aan
NEN
-
EN
1991
-
2
,
artikel
5
.
3
.
2
.
1
:
mensenmenigte
.
Hiervoor
geldt
een
gelijkmatig
verdeelde
belasting
van
5kN
/
m2
.
Er
kan
tevens
sprake
zijn
van
een
buitengewone
aanwezigheid
van
een
voertuig
,
bijvoorbeeld
een
brandweerwagen
.
Hiervoor
wordt
aan
NEN
-
EN
1991
-
2
,
art
.
5
.
6
.
3
een
belastingmodel
ontleend
:
RSVI
Q
sve
-
3
,
00
m
T
-
0
,
20
m
-
0
.
20
m
1
.
30
#
-
-
-
#
-
-
-
-
Verklaring
X
brugas
richting
Ow
=
80
KN
=
40
IN
De
zwaarste
as
wordt
in
rekening
gebracht
op
de
rand
van
de
vloer
(
boven
de
grondkerende
damwand
)
.
De
helft
van
deze
belasting
draagt
af
naar
de
grond
,
de
andere
helft
naar
de
vloer
van
de
L
-
wand
.
Deze
last
wordt
geacht
aan
te
grijpen
op
een
oppervlakte
van
1
,
50
*
3
,
30m
Zodoende
ontstaat
een
calamiteitsbelasting
van
8
,
08kN
/
m2
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 21 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 22 ======================================================================

<pre>7
.
5
Windbelasting
De
windbelasting
wordt
ontleend
aan
NEN
-
EN
1991
-
1
-
4
.
Windgebied
II
•
Terreincategorie
II
(
onbebouwd
)
Dan
:
extreme
stuwdruk
=
0
,
60kN
/
m2
h
/
d
<
1
•
Dan
tabel
7
.
1
nationale
bijlage
:
D
=
1
,
0
;
E
=
-
0
,
5
De
oppervlakte
van
de
woonboot
wordt
ingeschat
op
2
,
5
*
20
=
50m2
.
De
totale
windbelasting
bedraagt
dan
50
*
0
,
60
*
(
1
,
0
+
0
,
5
)
=
45kN
.
Deze
wordt
als
gevolg
van
het
monoliete
karakter
van
de
L
-
wand
geacht
over
de
gehele
kade
te
worden
verdeeld
.
Per
strekkende
meter
kade
resulteert
dan
45
/
21
,
5
=
2
,
09kN
/
m1
,
aangrijpend
op
NAP
+
0
,
richting
het
water
.
7
.
6
Boombelasting
Voor
de
bomen
wordt
aangenomen
dat
deze
zich
recht
boven
achterste
palenrij
bevinden
,
dus
ca
.
1
,
50m
uit
de
landzijde
van
de
L
-
wand
.
Dit
resulteert
erin
dat
de
helft
van
de
boombelastingen
op
de
L
-
wand
zullen
aangrijpen
,
en
de
andere
helft
rechtstreeks
via
de
wortelkluit
naar
de
ondergrond
achter
de
L
-
wand
.
Voor
de
berekening
van
de
belastingen
wordt
gebruik
gemaakt
van
[
12
]
inclusief
het
addendum
over
boombelastingen
.
Uitgegaan
wordt
van
een
Linde
met
de
volgende
eigenschappen
:
Tabel
12
:
Indicatieve
grootheden
per
boomsoort
Eik
Linde
Boomhoogte
15
m
15
m
Kroondiameter
10
m
10
m
Stamdiameter
0
,
4
m
0
,
4
m
Stamhoogte
5
m
5
m
Kroonhoogte
10
m
10
m
Eigen
gewicht
20
KN
15
kN
Doorlatendheidsfactor
Cw
0
.
25
0
.
25
੬
ਨੂੰ
ਹੀ
੬
Populier
20
m
10
m
0
,
4
m
5
m
15
m
15
kN
0
.
20
੬
੭
De
resulterende
windbelasting
wordt
als
volgt
berekend
:
Qw
:
rep
=
Cw
*
Aref
*
Vm
(
z
)
*
Plucht
Waarin
:
Qw
;
rep
=
Resultante
windbelasting
CW
=
Doorlatendheidsfactor
Aref
=
Frontaal
oppervlak
kroon
Vmiz
)
=
Gemiddelde
windsnelheid
op
hoogte
z
Plucht
=
Soortelijk
gewicht
lucht
Invullen
geeft
:
Qw
.
rep
=
0
,
25
*
78
*
27
^
2
*
1
,
4
=
19
,
90KN
Deze
grijpt
aan
op
10m
boven
maaiveld
.
De
horizontale
kracht
levert
een
koppel
op
ter
grootte
van
19
,
90
*
10
=
199
,
0kNm
.
Het
koppel
dient
te
worden
ontbonden
in
een
verticale
druk
-
en
trekbelasting
:
</pre>

====================================================================== Einde pagina 22 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 23 ======================================================================

<pre>1530
Q
=
+
93
,
52
Q
=
-
93
,
52
177
11
430
140
!
1530
400
!
De
hefboomsarm
bedraagt
1
,
53m
.
199
,
0
/
1
,
53
=
130
,
07kN
.
130
,
07
/
1
,
53
=
85
,
01kN
/
m1
.
Het
eigen
gewicht
van
de
boom
volgt
uit
de
tabel
en
bedraagt
20kN
.
In
diepterichting
(
lengterichting
van
de
kade
)
worden
de
belastingen
gespreid
geacht
over
een
afstand
ter
grootte
van
de
helft
van
de
kruindiameter
,
dus
over
een
kadelengte
van
5m
.
In
het
rekenmodel
met
diepte
1
,
0m
worden
de
volgende
belastingen
dus
ingevoerd
:
F
_
schuif
=
3
,
98kN
/
m1
•
Feg
=
4kN
/
m1
•
Q
_
tgv
_
wind
=
17
,
0kN
/
m2
</pre>

====================================================================== Einde pagina 23 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 24 ======================================================================

<pre>8
Belastingcombinaties
8
.
1
Richtlijn
binnenstedelijke
kademuren
In
[
12
]
worden
partiële
factoren
gegeven
voor
ontwerp
-
,
verbouw
-
en
afkeurberekeningen
.
De
combinatieregels
worden
ontleend
aan
ECO
:
k
"
+
"
7pP
"
+
"
70
,
140
,
1Qk1
"
+
"
YQjV0Qki
(
6
.
10a
)
25
,
76
,
Gk
,
"
+
"
ypP
"
+
"
%
0
,
1Qx
,
1
"
+
"
<
/
0
,
40
,
QK
,
(
6
.
10b
)
121
De
waarden
voor
Wo
,
y
1
en
2
worden
ontleend
aan
de
nationale
bijlage
bij
ECO
.
Als
uitgangspunt
wordt
hierbij
gehanteerd
dat
een
nat
kunstwerk
normtechnisch
opgevat
moet
worden
als
een
verkeersbrug
.
Voor
een
buitengewone
ontwerpsituatie
geldt
vergelijking
6
.
11a
:
Es
=
{
Gk
;
P
;
Adi
(
V
1
,
1
Of
2
,
1
)
Qk
,
1
:
42
.
Qxi
}
121
;
1
>
1
(
6
.
11a
)
8
.
2
Partiële
factoren
actuele
situatie
Voor
de
beoordeling
voor
de
actuele
situatie
wordt
uitgegaan
van
tabel
36
uit
[
12
]
.
Deze
heeft
betrekking
op
berekeningen
aan
op
palen
gefundeerde
keermuren
op
afkeurniveau
.
Ccz
Tabel
35
:
Partléle
factoren
keermuur
type
1
:
op
staal
gefundeerde
keermuur
(
afkeuren
)
Toepassing
en
bron
Parameter
Symbool
Waarde
waarde
CC1
(
B
=
1
,
8
)
(
B
=
2
,
5
)
)
constructieve
belastingen
permanente
belasting
,
ongunstig
1
,
1
1
,
2
artikel
Vrouwenvelder
et
.
al
.
,
permanente
belasting
,
ongunstig
)
YG
X
5
1
,
0
1
,
1
tabel
4
(
0
)
permanente
belasting
,
gunstig
YG
stb
0
,
9
0
,
9
veranderlijke
belasting
,
ongunstig
Yo
dst
1
,
05
1
,
15
veranderlijke
belasting
,
gunstig
Yodst
waarde
1cc3
B
=
3
,
3
)
1
,
3
1
,
2
10
,
9
11
,
3
0
O
</pre>

====================================================================== Einde pagina 24 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 25 ======================================================================

<pre>8
.
3
Partiële
factoren
situatie
T
=
25
jaar
Voor
de
beoordeling
van
de
situatie
over
25
jaar
wordt
uitgegaan
van
tabel
32
uit
[
12
]
.
Deze
heeft
betrekking
op
berekeningen
op
verbouwniveau
met
referentieperiode
15
jaar
.
De
partiële
factoren
komen
vrijwel
overeen
met
een
afkeurberekening
met
referentieperiode
25
jaar
.
Tabel
32
:
Partiele
factoren
keermuur
type
1
:
op
staal
gefundeerde
keermuur
(
verbouw
)
Toepassing
en
bron
Parameter
Symbool
Waarde
CC1
(
B
=
2
.
)
)
constructieve
belastingen
permanente
belasting
,
ongunstig
)
1
.
15
artikel
Vrouwenvelder
et
.
al
.
,
permanente
belasting
,
ongunstig
)
1
,
05
tabel
4
[
1
]
permanente
belasting
,
gunstig
veranderlijke
belasting
,
ongunstig
Yo
,
dat
veranderlijke
belasting
,
gunstig
Waarde
waarde
CC2
C3
(
B
=
3
.
3
)
(
B
=
3
,
8
)
1
,
3
1
,
15
I
1
.
4
1
,
25
0
on
0
70
,
det
8
.
4
Belastingcombinaties
actuele
situatie
Belastingcombinaties
worden
samengesteld
aan
de
hand
van
de
fundamentele
combinaties
voor
arenstoestanden
STR
en
GEO
(
ECO
)
.
De
samenstelling
van
de
belastingcombinaties
volgt
uit
lineaire
combinaties
van
de
resultaten
van
de
afzonderlijke
belastinggevallen
.
De
van
toepassing
zijnde
factoren
,
en
de
paalreacties
per
belastinggeval
zijn
:
6
.
10
Voir
6
.
10
Vorig
0
.
9
0
.
9
6
.
1006
.
106
Yang
V
1
.
1
0
.
9
0
,
9
calamiteit
calamiteit
Vorig
Vorut
type
P
P
P
P
P
.
1
1
1
1
1
1
1
.
1
.
1
1
1
1
1
1
0
,
9
1
1
1
1
1
1
1
BGnr
Beschrijving
EG
Lwand
2
EG
metselwerk
EG
dekerk
Grondverticaal
Grand
Horizontaal
Stempelkracht
Damwand
Maaiveld
inrichting
Maaiveld
gebruik
Maaiveld
gebruikCalamiteit
WindbelastingWoonboot
EG
Boom
12
Windbelastingboom
09
09
1
.
1
0
,
9
paainr
7
k9ka
BG
SN1
SN2
N3
1
10
,
57
2081
11
.
66
2
3
,
8
1
,
93
125
3
1
,
49
1
,
13
0
,
19
4
-
4
,
37
16
33
20
,
2
5
11
.
69
-
10
,
25
-
1
.
54
69
,
01
-
9
.
090
7
-
0
.
28
1
,
03
128
8
-
1
.
39
5
.
15
6
.
38
9
.
2
.
23
8
.
33
1031
10
4
.
76
41
-
0
.
7
11
-
3
.
33
2
,
29
523
122
.
96
9
.
8
21
.
68
1
.
1
1
,
15
oo
0
10
0
,
8
0
,
8
0
,
4
C
1
1
1
V
1
0
,
6
0
,
8
1
,
15
P1
11
12
1
0
.
6
0
,
6
1
,
15
1
,
15
06
0
,
9
1
,
15
06
Voor
combinatie
6
.
10a
,
6
.
10b
en
de
calamiteitssituatie
is
voor
iedere
paal
de
maatgevende
belastingcombinatie
bepaald
.
Dit
geeft
de
volgende
sets
belastingcombinaties
:
6
.
10a
2
1
,
20
0
,
90
0
,
90
3
1
,
20
1
,
20
1
,
20
1
.
20
1
,
20
1
,
00
BG
nr
Beschrijving
1
EG
L
-
wand
EG
metselwerk
3
EG
dekzerk
Grond
Verticaal
Grond
Horizontaal
Sempelkracht
Damwand
7
Maaiveldinrichting
8
Maaiveldgebruik
9
Maaiveldgebruik
Calamiteit
10
Windbelasting
Woonboot
11
EG
Boom
12
Windbelasting
Boom
1
1
,
20
1
,
20
1
,
20
0
.
90
1
.
20
1
,
20
0
,
90
0
,
00
0
.
00
1
,
15
0
,
90
1
,
15
0
,
90
0
,
90
1
,
20
vo
6
.
10b
2
1
,
10
0
,
90
0
,
90
1
,
10
0
,
90
0
,
90
1
,
10
0
,
92
0
,
00
0
,
00
1
,
10
1
,
15
1
1
,
10
1
,
10
1
,
10
0
,
90
1
,
10
1
,
10
0
,
90
0
,
00
0
,
00
1
,
15
0
.
90
1
,
15
0
,
90
0
,
90
1
,
20
0
,
92
0
.
00
0
,
00
1
,
20
1
,
15
3
1
,
10
1
,
10
1
,
10
1
,
10
0
,
90
0
,
90
1
,
10
0
,
92
0
,
00
0
,
00
1
,
10
1
,
15
calamiteit
1
2
3
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
00
0
,
64
0
,
64
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
60
0
,
00
0
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
60
0
,
60
0
,
60
0
,
92
0
.
00
0
,
00
1
,
20
1
,
15
</pre>

====================================================================== Einde pagina 25 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 26 ======================================================================

<pre>Voor
elk
van
de
combinatie
geldt
dat
het
combinatienummer
correspondeert
met
het
steunpuntsnummer
.
8
.
5
Belastingcombinaties
T
=
25
jaar
Analoog
aan
T
=
0
worden
de
combinatie
voor
T
=
25
samengesteld
.
De
belastingfactoren
ligger
hierbij
hoger
:
6
.
10
Vorut
6
.
10
type
.
Volg
P11113
P
1
1
1
13
6
.
100
Vrati
calamiteit
Yo
calamiteit
Yoru
BGnr
1
2
09
09
09
6
.
106
Vaani
1
.
15
1
,
15
1
.
15
1
,
15
1
.
15
1
,
15
09
0
.
9
09
13
1
.
3
Beschrijving
EG
L
-
wand
EG
metselwerk
EG
dekerk
Grond
Verticaal
Grand
Horizontaal
Stempelkracht
Damwand
Maaiveld
inrichting
Masveld
gebruik
Maaiveld
gebruikCalamiteit
WindbelastingWoorboot
EG
Boom
WindbelastingBoom
0
.
9
P
P
P
P
V
C
V
P
V
09
1
1
1
1
08
1
1
1
1
1
1
1
1
0
.
8
1
0
.
6
1
0
.
6
paalnr
7
9
ka
BGN1
N2
N3
1
10
.
57
11
.
88
20
21
2
3
.
6
-
125
193
3
1
.
49
-
0
.
19
1
.
13
4
-
4
,
37
20
2
16
,
33
11
.
69
-
1
,
54
-
10
25
69
,
01
09
09
-
0
,
28
1
,
28
1
,
03
8
-
1
.
38
6
.
38
5
,
15
9
2
.
23
10
31
8
33
10
4
.
76
0
.
7
-
4
,
1
11
-
3
,
33
5
,
23
229
122
.
96
21
,
68
98
1
1
1
1
0
.
4
1
0
.
6
1
0
.
8
10
11
12
De
combinaties
zijn
:
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
BG
nr
Beschrijving
EG
L
-
wand
EG
metselwerk
EG
dekzerk
Grond
Verticaal
GrondHorizontaal
Sempelkracht
Damwand
7
Maaiveld
Inrichting
8
Maaiveld
gebruik
9
Maaiveldgebruik
Calamiteit
10
Windbelasting
Woonboot
11
EG
Boom
12
Windbelasting
Boom
000W
1
1
,
30
1
,
30
1
,
30
0
,
90
1
,
30
1
,
30
0
.
90
0
,
00
0
,
00
1
,
30
0
,
90
1
,
30
6
.
10a
2
1
,
30
0
,
90
0
,
90
1
,
30
0
,
90
0
,
90
1
.
30
1
,
04
0
,
00
0
,
00
1
,
30
1
,
30
3
1
,
30
1
,
30
1
,
30
1
,
30
0
,
90
0
,
90
1
.
30
1
.
04
0
,
00
0
,
00
1
,
30
1
,
30
1
1
,
15
1
,
15
1
,
15
0
,
90
1
,
15
1
,
15
0
.
90
0
,
00
0
,
00
1
,
30
0
,
90
1
,
30
6
.
10b
2
1
,
15
0
,
90
0
,
90
1
,
15
0
,
90
0
,
90
1
,
15
1
,
04
0
,
00
0
,
00
1
,
15
1
,
30
3
1
,
15
1
,
15
1
,
15
1
,
15
0
,
90
0
,
90
1
,
15
1
,
04
0
,
00
0
,
00
1
,
15
1
,
30
calamiteit
1
2
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
00
0
,
64
1
,
00
1
,
00
0
,
60
0
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
60
0
,
60
1
,
00
1
,
00
1
,
00
0
,
00
1
,
00
0
,
60
</pre>

====================================================================== Einde pagina 26 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 27 ======================================================================

<pre>Berekeningsresultaten
9
.
1
Actuele
situatie
Met
Sciais
de
maatgevende
combinatie
doorgerekend
:
SPREKING
Getoonde
waarden
zijn
per
strekkende
meter
kademuur
.
Deze
dienen
met
1
,
87
te
worden
vermenigvuldigd
om
tot
paalreacties
te
komen
.
De
maatgevende
paalreacties
bedragen
:
1
.
84
,
77KN
2
.
138
,
70kN
3
.
95
,
05kN
9
.
2
Situatie
T
=
25
jaar
De
maatgevende
paalreacties
:
1
.
93
.
73kN
2
.
153
,
37kN
3
.
107
,
09kN
</pre>

====================================================================== Einde pagina 27 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 28 ======================================================================

<pre>10
Toetsing
paaldraagvermogen
10
.
1
Berekend
paaldraagvermogen
Voor
4
paalkopdiameters
zijn
op
basis
van
2
sonderingen
de
paaldraagvermogens
bepaald
.
Omdat
de
sonderingen
ver
uit
elkaar
liggen
,
mogen
deze
niet
in
samenhang
worden
beschouwd
.
Dit
leidt
o
.
a
.
tot
hogere
waarden
voor
ksi3
en
ksi4
in
de
paalberekening
,
resulterend
in
een
lager
draagvermogen
.
De
kade
is
naar
verwachting
voldoende
stijf
om
te
mogen
rekenen
op
herverdelingscapaciteit
.
Ksi3
en
Ksi4
bedragen
daarom
allebei
1
,
26
.
De
berekende
paaldraagvermogens
bedragen
:
Diameter
punt
[
mm
]
Rc
,
d
sondering
8
[
kN
]
Rc
,
d
sondering
9
[
kN
]
73
110
130
126
(
kop
230
)
156
(
kop
260
)
176
(
kop
280
)
186
(
kop
290
)
103
116
122
146
153
Naast
de
afstand
tussen
de
sonderingen
,
lopen
ook
de
berekende
paaldraagvermogens
dermate
uiteen
(
variatiecoëfficiënt
>
12
%
)
dat
sonderingen
niet
in
combinatie
mogen
worden
beschouwd
.
Ook
is
het
niet
mogelijk
de
palen
goed
beredeneerd
toe
te
wijzen
aan
een
specifieke
sondering
.
Derhalve
worden
paalreacties
getoetst
aan
het
laagste
berekende
paaldraagvermogen
.
MP
B
-
1
M23
DKMP9
MP
B
-
1
M24
Ca
.
30m
MP
B
-
3
M127
MP
B
-
2
M26
O
Adviesgebied
Adviesgebied
II
Ca
.
50m
DKMP8
Het
paaldraagvermogen
is
bij
benadering
evenredig
met
de
oppervlakte
van
de
paaldoorsnede
.
Wanneer
de
berekende
draagvermogens
uit
de
tabel
in
een
grafiek
worden
gezet
,
tezamen
met
de
paalpuntoppervlaktes
,
kan
betrekkelijk
eenvoudig
worden
afgelezen
hoe
iedere
afzonderlijke
paal
scoort
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 28 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 29 ======================================================================

<pre>10
.
2
Toetsing
paaldraagvermogen
actueel
Voor
beide
sonderingen
is
een
grafiek
gemaakt
.
De
lijnen
geven
de
capaciteit
van
de
palen
voor
de
4
berekende
diameters
.
Punten
boven
een
lijn
geven
een
overschrijding
weer
van
het
draagvermogen
.
Punten
onder
een
lijn
betreffen
palen
met
voldoende
draagvermogen
.
180
Fcd
[
kN
]
5000
10000
20000
25000
30000
15000
Puntoppervlak
[
mm2
]
-
-
Rc
,
d
8
-
Rcd
9
O
Paalreacties
In
de
huidige
situatie
voldoet
de
fundering
reeds
niet
,
uitgaande
van
de
meest
pessimistische
sondering
.
De
resultaten
in
tabelvorm
:
Paalnr
.
Sondering
UC
O
D
_
punt
[
mm
]
171
147
188
182
A
punt
[
mm2
]
22899
16914
27685
25944
23
.
1
24
.
1
26
.
1
27
.
1
Fc
,
d
[
kN
]
138
,
7
138
,
7
138
,
7
138
,
7
Rc
.
d
[
kN
]
100
,
4
82
,
5
114
,
7
109
,
5
1
,
38
1
,
68
overschrijding
[
%
]
38
,
1
68
,
0
20
,
9
26
,
6
O
O
1
.
21
O
1
.
27
De
UC
'
s
laten
aanmerkelijke
overschrijdingen
zien
.
Beschouwing
van
de
afzonderlijke
bijdragen
aan
de
paalreacties
wijst
uit
dat
de
windbelasting
op
de
bomen
aanmerkelijk
bijdraagt
aan
de
maatgevende
paalreactie
.
Weglating
van
de
bijdrage
uit
eigen
gewicht
van
de
boom
en
de
windbelasting
op
de
boom
levert
:
Paalnr
.
Sondering
Fond
Pod
UC
[
KNI
overschrijding
[
%
]
0
,
0
23
.
1
24
.
1
26
.
1
27
.
1
D
punt
[
mm
]
171
147
188
182
A
punt
[
mm2
]
22899
16914
27685
25944
[
kN
]
100
,
4
82
,
5
114
,
7
109
,
5
0
,
84
1
,
02
0
,
73
1
.
8
0
,
0
0
,
77
0
,
0
De
5
%
-
bovengrens
van
de
UC
bedraagt
.
02
.
Dit
houdt
in
dat
er
5
%
kans
is
dat
een
willekeurige
paal
onder
kade
B
een
UC
>
1
,
02
heeft
.
Opgemerkt
wordt
dat
de
steekproef
erg
klein
is
,
dus
aan
deze
bevinding
dient
niet
teveel
gewicht
te
worden
toegekend
.
Een
betere
onderbouwing
zal
aanvullend
funderingsonderzoek
vergen
,
met
goede
kans
dat
de
werkelijke
overschrijding
van
het
paaldraagvermogen
groter
zal
blijken
te
zijn
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 29 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 30 ======================================================================

<pre>10
.
3
Toetsing
paaldraagvermogen
25
jaar
De
toetsing
van
de
situatie
over
25
jaar
kent
2
verschillen
ten
opzichte
toetsing
van
de
actuele
situatie
:
De
paalreacties
worden
groter
vanwege
grotere
belastingfactor
•
De
paaldiameters
van
de
bemonsterde
palen
zullen
aangepast
worden
aan
de
door
SHR
afgegeven
prognose
van
de
degradatie
,
waardoor
van
deze
palen
het
draagvermogen
zal
teruglopen
.
De
toetsing
resulteert
in
de
volgende
grafiek
:
Fc
,
d
[
kN
]
5000
10000
20000
25000
30000
15000
Puntoppervlak
[
mm
2
]
Rcd
8
Rod
9
O
Paalr
eacties
Voor
de
toekomstige
situatie
blijkt
ook
de
optimistische
sondering
onvoldoende
draagvermogen
aan
te
kunnen
tonen
.
De
resultaten
in
tabelvorm
:
Sondering
UC
overschrijding
199
Paalnr
.
I
23
.
1
24
.
1
26
.
1
27
.
1
60
,
3
D
_
punt
[
mm
]
165
140
185
COOOOOO
A
punt
[
mm2
]
21318
15339
26808
25944
Fc
,
d
[
kN
]
153
,
37
153
,
37
153
,
37
153
,
37
Pod
[
kN
]
95
,
7
77
,
8
112
,
1
109
,
5
1
,
60
1
,
97
1
,
37
97
,
1
36
,
8
40
,
0
182
1
,
40
De
gemiddelde
UC
bedraagt
1
,
59
.
Weglating
van
de
invloed
van
de
bomen
levert
de
volgende
tabel
:
Paalnr
.
Sondering
UC
overschrijding
[
94
]
23
.
1
24
.
1
26
.
1
27
.
1
D
_
punt
[
mm
]
165
140
185
182
A
punt
[
mm2
]
21318
15339
26808
25944
Fc
,
d
[
kN
]
92
,
14
92
,
14
92
,
14
92
,
14
Rc
,
d
[
kN
]
95
,
7
77
,
8
112
,
1
I
-
1
0
,
96
1
,
18
0
,
82
0
,
84
0
,
0
18
,
4
0
,
0
109
,
5
0
,
0
</pre>

====================================================================== Einde pagina 30 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 31 ======================================================================

<pre>De
5
%
-
bovengrens
van
de
UC
bedraagt
nu
1
,
19
.
Het
is
niet
de
verwachting
dat
aanvullend
funderingsonderzoek
voldoende
houvast
zal
geven
om
25
jaar
restlevensduur
vast
te
stellen
.
Geconcludeerd
wordt
dat
voor
de
situatie
over
25
jaar
een
eventueel
kappen
van
de
bomen
geen
verlichting
zal
brengen
.
Met
of
zonder
bomen
:
het
is
niet
de
verwachting
dat
de
kade
25
jaar
in
stand
kan
worden
gehouden
.
TER
BESPREKING
</pre>

====================================================================== Einde pagina 31 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 32 ======================================================================

<pre>11
Conclusies
en
aanbevelingen
11
.
1
Conclusies
Uit
de
beschouwing
van
kade
B
worden
de
volgende
conclusies
getrokken
:
De
kade
wordt
op
een
waarschijnlijk
onjuiste
manier
belast
door
de
aangemeerde
woonboot
.
Dit
heeft
geleid
tot
verschoven
dekzerken
,
welke
lijken
te
zijn
vastgewigd
.
Dit
is
mogelijk
geen
stabiele
situatie
Daarnaast
zijn
de
belastingen
mogelijk
ook
erg
hoog
.
Een
ketting
lijkt
zeer
strak
te
staan
.
Deze
ketting
is
bevestigd
aan
het
metselwerk
.
De
indringingsmetingen
en
het
laboratoriumonderzoek
wijzen
op
een
fundering
die
matig
is
aangetast
.
De
EB
-
aantasting
bedraagt
maximaal
18mm
en
zal
zich
kunnen
uitbreiden
tot
maximaal
25mm
.
Tevens
is
de
prognose
van
de
verdere
degradatie
gunstig
:
de
zachte
schil
zal
enkele
mm
'
s
kunnen
toenemen
in
de
komende
25
jaar
.
Voor
de
actuele
situatie
en
de
situatie
over
25
jaar
voldoet
de
kade
niet
.
De
overschrijding
van
het
paaldraagvermogen
bedraagt
tot
ca
.
60
%
.
Het
eigen
gewicht
van
de
bomen
en
de
windbelasting
op
de
bomen
dragen
aanmerkelijk
bij
aan
de
maatgevende
paalreactie
.
Wanneer
de
bomen
rekenkundig
worden
weggelaten
,
dan
wordt
er
een
geringe
overschrijding
van
het
paaldraagvermogen
gevonden
(
2
%
)
.
De
steekproef
is
echter
te
klein
om
dit
stellig
te
kunnen
concluderen
.
Aanvullend
funderingsonderzoek
kan
mogelijk
extra
draagvermogen
aantonen
.
Voor
de
situatie
over
25
jaar
,
met
weglating
van
de
bomen
,
wordt
een
overschrijding
van
het
paaldraagvermogen
van
ca
.
20
%
gevonden
.
Het
is
niet
de
verwachting
dat
aanvullend
funderingsonderzoek
hierin
voldoende
verlichting
zal
kunnen
brengen
.
Er
zijn
te
weinig
meetpunten
om
een
goed
oordeel
te
kunnen
vormen
over
verschilzakkingen
.
De
wel
beschikbare
metingen
wijzen
op
een
zakkingstempo
van
ca
.
0
,
5mm
/
jaar
.
Dit
is
een
normale
waarde
voor
houten
palen
in
de
1e
zandlaag
.
De
meethistorie
is
niet
toereikend
om
zakkingen
te
betrekken
in
de
beoordeling
van
de
fundering
.
Hiervoor
is
een
langere
meethistorie
benodigd
,
en
meer
meetpunten
.
De
schadebeelden
en
algehele
staat
van
de
kade
wijzen
niet
op
overmatige
verschilzakkingen
.
11
.
2
Aanbevelingen
Aanbevolen
wordt
:
Vervanging
van
kade
B
te
overwegen
.
Voor
de
actuele
situatie
is
kappen
van
de
bomen
vanuit
constructief
oogpunt
al
wenselijk
,
met
eventueel
herplanting
buiten
de
invloedssfeer
van
de
kadeconstructie
.
Echter
:
binnen
25
jaar
is
te
verwachten
dat
vervanging
alsnog
noodzakelijk
zal
blijken
te
zijn
.
De
aanmeervoorzieningen
te
controleren
en
onjuiste
krachtsinleiding
te
verhelpen
.
Aanmeerkrachten
inleiden
in
de
dekzerken
dient
te
worden
vermeden
.
De
dekzerken
dienen
te
worden
gestabiliseerd
.
De
huidige
situatie
is
mogelijk
niet
stabiel
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 32 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 33 ======================================================================

<pre>Bijlage
1
.
Stroomschema
houtonderzoek
TER
</pre>

====================================================================== Einde pagina 33 =================================================================

<br><br>