<b>Bijsluiter</b>. De hyperlink naar het originele document werkt niet meer. Daarom laat Woogle de tekst zien die in dat document stond. Deze tekst kan vreemde foutieve woorden of zinnen bevatten en de opmaak kan verdwenen of veranderd zijn. Dit komt door het zwartlakken van vertrouwelijke informatie of doordat de tekst niet digitaal beschikbaar was en dus ingescand en vervolgens via OCR weer ingelezen is. Voor het originele document, neem contact op met de Woo-contactpersoon van het bestuursorgaan.<br><br>====================================================================== Pagina 1 ======================================================================

<pre>Briefrapport
betreffende
KADEMUUR
GILLES
VAN
LEDENBERCHSTRAAT
TE
AMSTERDAM
Opdrachtnummer
:
4006
-
0402
-
012
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
IN
VIT
HEA
-
-
-
-
il
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
</pre>

====================================================================== Einde pagina 1 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 2 ======================================================================

<pre>Briefrapport
betreffende
KADEMUUR
GILLES
VAN
LEDENBERCHSTRAAT
TE
AMSTERDAM
</pre>

====================================================================== Einde pagina 2 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 3 ======================================================================

<pre>T
.
a
.
v
.
de
heer
Onze
ref
:
4006
-
0402
-
012
.
R01v2
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
augustus
2011
Betreft
:
Kademuur
Gilles
van
Ledenberchstraat
te
Amsterdam
Geachte
heer
Hierbij
doen
wij
u
de
resultaten
van
aanvullende
damwandberekeningen
toekomen
betreffende
de
betonnen
damwand
van
bovengenoemd
project
.
Inleiding
De
projectlocatie
is
gelegen
aan
de
Gilles
van
Ledenberchstraat
en
de
Kostverlorenvaart
te
Amsterdam
.
Langs
de
kostverlorenvaart
is
een
bestaande
Azobe
houten
damwand
aanwezig
.
Direct
hierachter
is
een
nieuwe
betonnen
damwand
geplaatst
.
De
lengte
van
de
betonnen
damwandplanken
is
ca
.
4
m
en
de
dikte
is
ca
.
100
mm
.
Hierboven
komt
een
beton
balk
welke
tussen
de
nieuwe
fundering
en
de
bestaande
kademuur
wordt
"
opgehangen
"
.
Horizontaal
worden
er
extra
verankeringen
aangebracht
.
Dit
rapport
bevat
een
damwandberekening
van
de
betonnen
damwand
,
ter
bepaling
van
de
ankerkracht
.
Tevens
zal
een
advies
voor
het
opnemen
van
de
ankerkracht
door
middel
van
ankerschotten
worden
opgesteld
.
Hierbij
zal
rekening
moeten
worden
gehouden
met
de
lengte
van
de
ankerstangen
vanwege
de
reeds
aangebrachte
rioleringsputten
en
buizen
.
De
controle
van
de
sterkte
van
de
damwand
(
doorsnede
berekening
)
valt
buiten
het
kader
van
dit
rapport
.
Bovenstaande
gegevens
zijn
door
de
constructeur
verstrekt
.
Voor
nadere
gegevens
omtrent
</pre>

====================================================================== Einde pagina 3 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 4 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01v2
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
augustus
2011
Blz
.
2
Damwandadvies
In
dit
hoofdstuk
worden
de
resultaten
van
de
controleberekeningen
die
voor
de
nieuwe
betonnen
damwand
zijn
uitgevoerd
en
het
hierop
gebaseerde
advies
gepresenteerd
.
Berekeningsmethode
De
damwandberekeningen
zijn
uitgevoerd
conform
de
norm
geotechniek
NEN
6740
en
CUR
-
Publicatie
166
"
Damwandconstructies
"
(
5º
druk
)
,
waarbij
onderscheid
is
gemaakt
in
de
uiterste
grenstoestanden
1A
en
1B
(
berekeningen
6
.
1
t
/
m
6
.
4
volgens
CUR
166
)
en
de
bruikbaarheidsgrenstoestand
(
berekening
6
.
5
volgens
CUR
166
)
ook
wel
grenstoestand
2
genoemd
.
Voor
de
dimensionering
van
de
damwand
zijn
berekeningen
uitgevoerd
met
het
computerprogramma
D
-
Sheet
.
Dit
is
een
één
dimensionaal
eindig
elementenprogramma
voor
de
berekening
van
momenten
,
dwarskrachten
en
verplaatsingen
van
een
verticale
grondkerende
wand
,
al
dan
niet
meervoudig
)
verankerd
.
De
druk
van
de
grond
op
de
constructie
wordt
in
de
berekening
afhankelijk
gesteld
van
de
horizontale
verplaatsing
van
de
wand
.
Met
het
programma
kan
het
effect
van
opeenvolgende
bouwstadia
worden
onderzocht
.
Grondparameters
Voor
de
damwandberekeningen
zijn
representatieve
waarden
voor
de
relevante
grondparameters
bepaald
aan
de
hand
van
interpretatie
van
het
beschikbare
grond
-
en
laboratoriumonderzoek
,
tabel
1
uit
NEN
6740
,
CUR
-
publicatie
166
en
de
in
onze
archieven
beschikbare
informatie
.
In
tabel
1
zijn
de
in
de
berekeningen
gehanteerde
geotechnische
parameters
voor
de
relevante
bodemlagen
gegeven
.
'
tabel
1
:
Representatieve
waarden
sterkte
-
en
stijfheidsparameters
,
o
.
b
.
v
.
sonderingen
DKM8
bovenkant
laag
|
grondlaag
sat
Beddingsconstante
[
m
NAP
]
[
kN
/
m
]
[
kPa
]
09
lage
waarden
kni1
kn
2
kh
:
3
+
0
,
57
Zand
,
toplaag
18
/
20
30
,
0
20
,
0
6
.
000
3
.
000
1
.
500
-
1
,
50
ZAND
,
los
gepakt
0
27
,
5
18
,
3
3
.
000
1
.
500
750
met
kleilaagjes
-
2
,
75
*
VEEN
11
/
11
15
10
1
.
200
600
300
-
4
,
75
KLEI
,
siltig
16
/
16
22
,
5
15
1
.
700
850
425
-
5
,
75
ZAND
,
zeer
los
19
/
19
0
27
,
5
18
,
3
2
.
000
1
.
000
gepakt
,
kleiig
181
19
/
19
500
Opmerkingen
:
yen
sat
=
volumiek
gewicht
;
sat
=
verzadigd
=
effectieve
cohesie
=
effectieve
hoek
van
inwendige
wrijving
=
wandwrijvingshoek
=
aan
de
passieve
zijde
(
de
zijde
van
de
kostverlorenvaart
)
begint
de
veenlaag
op
ca
.
NAP
-
3
,
1
m
,
zoals
in
de
constructeur
aangeleverde
situatietekening
,
zie
figuur
1
)
.
Voor
een
berekening
conform
CUR
Publicatie
166
kan
een
multi
-
lineaire
veerkarakteristiek
worden
gehanteerd
,
bestaande
uit
3
tussentakken
aangeduid
met
kni1
t
/
m
kh
:
3
,
waarin
kn
:
1
t
/
m
kh
:
3
=
lage
waarde
voor
de
horizontale
beddingconstante
voor
respectievelijk
tak
1
,
2
en
3
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 4 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 5 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01v2
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
augustus
2011
Blz
.
3
Veiligheidsklasse
Conform
CUR
-
Publicatie
166
is
de
constructie
,
gezien
de
relatief
geringe
schade
bij
falen
en
de
afwezigheid
van
persoonlijke
veiligheidsrisico
,
ingedeeld
in
veiligheidsklasse
I
waarbij
de
volgende
partiële
veiligheidsfactoren
zijn
toegepast
:
7m
:
:
1
,
05
7m
:
c
:
1
,
00
7m
:
E
:
1
,
30
(
beddingsconstante
)
Δή
:
0
,
20
m
(
opzet
kerende
hoogte
)
Agws
hoog
:
0
,
05
m
(
marge
grondwaterstand
actieve
zijde
)
Agws
Jaag
:
0
,
15
m
(
marge
grondwaterstand
passieve
zijde
)
Damwandprofiel
In
de
controleberekeningen
is
uitgegaan
van
betonnen
damwandplanken
met
een
dikte
van
0
,
1
m
één
en
ander
conform
opgave
van
de
constructeur
.
De
lengte
van
de
damplank
is
ca
.
4
,
0
m
,
zodat
de
onderzijde
van
de
damwand
overeenkomt
met
een
niveau
van
ca
.
NAP
-
4
,
0
m
.
In
de
berekeningen
zijn
voor
de
eigenschappen
van
de
damwand
de
volgende
waarden
gebruikt
:
-
El
=
1670
kNm²
/
m
-
W
=
1670
cm
/
m
Anker
Het
aanwezige
anker
is
geschematiseerd
als
een
ankerstang
van
4
,
79
m
lengte
met
een
ankerschot
van
1
,
0
m
hoogte
.
Geometrische
parameters
en
overige
uitgangspunten
In
de
damwandberekeningen
is
uitgegaan
van
de
door
de
constructeur
verstrekte
dwarsprofiel
.
Hierin
bevindt
de
(
zijkant
)
onderwaterbodem
zich
op
NAP
-
1
,
1
m
en
loopt
onder
een
helling
van
1
verticaal
op
3
horizontaal
af
.
De
toplaag
van
de
onderwaterbodem
bestaat
uit
zand
.
Het
huidige
maaiveld
en
de
bovenkant
van
de
damwand
ligt
op
NAP
+
0
,
27
m
.
In
de
berekeningen
is
een
toplaag
van
zand
aangehouden
,
zoals
op
de
tekening
van
de
constructeur
"
Profiel
A
-
A
"
22
-
8
-
2011
is
weergegeven
(
zie
ook
figuur
1
)
.
Mocht
de
toplaag
niet
uit
zand
bestaan
,
maar
uit
grond
met
een
lager
volume
gewicht
,
dan
kan
dit
nadelige
gevolgen
hebben
voor
de
stabiliteit
van
de
damwand
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 5 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 6 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01v2
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
augustus
2011
Blz
.
4
-
HOJTEN
DAM
ANKERPLAAT
180x180x10
,
STAAL
-
ANKERSTANG
020
.
.
_
BEVEST
.
GEN
MET
KLEVSTRIP
OP
BETON
WATEFECL
KOSIVEP
LORENVASRI
LUS
-
GEILON
DOEK
EP60
-
NEUWE
PLAATSEN
DAMWANDAJISEN
.
:
.
ZANDDODOM
,
3
.
10
-
-
=
-
+
+
Figuur
1
:
Doorsnede
damwandprofiel
(
verstrekt
door
de
constructeur
)
Bovenbelasting
In
de
controle
van
de
huidige
situatie
is
een
bovenbelasting
van
10
kN
/
m2
(
van
5
,
0
m
tot
9
,
0
m
uit
de
damwand
)
in
rekening
gebracht
.
Binnen
5
,
0
m
uit
de
damwand
is
geen
noemenswaardige
bovenbelasting
toegestaan
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 6 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 7 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01v2
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
augustus
2011
Blz
.
5
Nm2
2
.
0701
V
NY
ZAND
,
toplaag
1
.
50
Botonnch
damwand
100
mm
2
,
75
ZAND
,
2
los
gop
.
/
klol
VEEN
VEEN
5
,
75
KLEl
siti
KLEI
,
siltig
ZAND
,
z
los
cep
.
/
kleil
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
LITT
Figuur
2
:
Invoer
in
D
-
Sheet
Berekeningsresultaten
Voor
de
controleberekening
van
de
bestaande
betonnen
damwand
is
uitgegaan
van
de
door
de
constructeur
verstrekte
maatgevende
dwars
doorsnede
(
zie
figuur
1
en
2
)
.
In
tabel
2
zijn
de
berekeningsresultaten
gepresenteerd
.
De
berekeningsresultaten
zijn
tevens
grafisch
gepresenteerd
in
de
bijlagen
.
max
tabel
2
:
Resultaten
damwandberekeningen
-
huidige
situatie
Situatie
Lengte
[
m
]
Grenstoestand
Ms
:
d
o
.
k
.
plank
[
kNm
/
m
'
]
huidige
4
,
0
m
/
8
situatie
NAP
-
4
,
0
m
2
,
5
Fs
:
Amax
[
kN
/
m
'
]
10
4
,
5
1A
[
mm
]
n
.
v
.
t
.
12
Opmerkingen
:
Ms
:
d
maatgevende
rekenwaarde
van
het
moment
in
kNm
/
m
'
F
:
Amax
=
maximale
ankerkracht
in
kN
/
m
'
;
Uitgegaan
is
van
horizontaal
lopende
ankerstangen
met
een
lengte
van
4
,
79
m
.
Smax
=
maximaal
berekende
uitbuiging
;
de
in
grenstoestand
2
berekende
uitbuiging
geeft
een
indicatie
omtrent
de
werkelijk
te
verwachten
vervorming
Toetsing
ankerkracht
De
rekenwaarde
van
de
ankerkracht
dient
getoetst
te
worden
aan
de
rekenwaarde
voor
de
draagkracht
.
Bij
deze
toetsing
kunnen
conform
stap
9
van
CUR
166
de
volgende
rekenwaarden
worden
gehanteerd
:
ankerstaaf
:
Fs
:
A
:
st
:
a
=
1
,
25
*
Fs
:
A
:
max
in
dit
geval
:
1
,
25
*
10
=
12
,
5
kN
/
m
'
Fs
:
A
:
c
=
1
,
1
*
FSA
:
max
in
dit
geval
:
1
,
1
*
10
=
11
kN
/
m
ankerschot
:
</pre>

====================================================================== Einde pagina 7 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 8 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01v2
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
augustus
2011
Blz
.
6
In
overleg
met
de
constructeur
is
uitgegaan
van
ankerstangen
Ø20
mm
.
De
draagkracht
van
het
ankersysteem
is
afhankelijk
van
de
lengte
en
de
hoek
van
de
ankerstang
,
alsmede
van
de
hoogte
en
de
diepteligging
van
het
ankerschot
.
In
tabel
3
zijn
de
berekeningsuitgangspunten
en
-
resultaten
gepresenteerd
.
In
de
tabel
is
uitgegaan
van
een
maaiveld
op
NAP
+
0
,
27
m
en
een
redelijk
verdichte
zandaanvulling
voor
de
schotten
.
Tabel
3
:
Overzicht
berekeningsresultaten
ankerschot
Rekenwaarde
ankerkracht
Ankerstang
ankerstaaf
ankerschot
hoek
lengte
FsAistid
FsAid
[
m
]
[
kN
/
m
]
[
kN
/
m
]
afmeting
[
°
]
[
m
]
Ankerschot
minimale
houdkracht
installatie
Frapid
diepte
o
.
k
.
[
kN
]
[
m
NAP
]
-
0
,
82
35
h
.
oh
.
afstand
[
m
]
12
,
5
11
-
3
,
5
4
,
79
1
,
0
x
1
,
0
1
,
7
Opmerkingen
bij
tabel
3
:
Minimale
lengte
op
basis
van
methode
Kranz
;
Fr
A
.
p
;
d
=
geotechnische
rekenwaarde
houdkracht
ankerschot
Opgemerkt
wordt
dat
voor
het
opnemen
van
de
optredende
ankerkracht
enige
verplaatsing
van
de
ankerschotten
moet
optreden
.
Om
dit
zoveel
mogelijk
te
voorkomen
wordt
geadviseerd
de
ankers
onder
voorspanning
te
zetten
en
zodanig
na
enige
tijd
nogmaals
na
te
spannen
.
De
stabiliteit
van
ankerschotten
is
getoetst
aan
de
hand
van
de
methode
Kranz
.
Conform
CUR
166
is
aan
de
krans
stabiliteit
voldaan
indien
in
grenstoestand
2
geldt
:
1
,
5
x
Famax
<
Fkranz
.
Vervolgens
is
een
controle
van
de
overall
stabiliteit
uitgevoerd
met
methode
Bisshop
.
Voor
de
toetsing
is
een
overall
veiligheidsfactor
van
minimaal
1
,
3
aangehouden
.
Een
grafische
weergave
van
methode
Kranz
en
de
maatgevende
stabiliteitsfactor
zijn
in
onderstaande
figuren
gepresenteerd
.
Bovenbelasting
10
kN
/
m2
0
,
27
-
0
.
70V
-
1
,
507
2767
I
Betonnen
damwand
10
mm
-
3
.
10
V
-
4
.
75
-
5
.
75V
ZAND
,
Z
los
gep
.
/
kleil
VEEN
VEENA
KLEI
,
siltig
KLEI
,
siltig
ZAND
,
Z
.
los
gep
.
/
kleil
ZAND
,
Z
.
los
gep
.
/
kleil
LANGE
VERANKERING
H
=
1
.
00
[
m
]
Ea
-
18
.
2
[
kN
/
m
]
L
=
4
,
79
[
m
]
Er
=
-
13
,
5
[
kN
/
m
]
A
=
185
.
00
[
mm2
]
Eo
=
6
,
5
[
kN
/
m
]
Ec
=
00
[
kN
/
m
]
Es
=
1
.
0
[
-
]
Ep
=
27
,
5
[
kN
/
m
]
Fmax
=
21
,
00
[
kN
]
Fact
=
4
,
33
[
kN
]
Figuur
3
:
Stabiliteit
ankerschot
a
.
d
.
h
.
v
.
methode
Kranz
</pre>

====================================================================== Einde pagina 8 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 9 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01v2
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
augustus
2011
Blz
.
7
Partial
factor
set
:
Representative
Stability
factor
:
1
,
30
elasting
10
kN
/
m2
.
-
1
.
50
ter
2AMD
Molaag
-
0
,
70
דדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדדד
-
2
,
10
ZAND
.
z
.
los
gep
/
kleil
Betonnen
damwand
100
mm
-
3
,
10
-
4
,
75
VEEN
VEEN
Ida
V
KLEI
,
siltig
KLEI
,
siltig
ZAND
,
Z
.
los
gep
.
/
kleil
ZAND
,
Z
.
los
gep
.
/
kleil
Figuur
4
:
Overall
stabiltieit
a
.
d
.
h
.
v
.
methode
Bishop
De
overall
stabiliteit
bedraagt
1
,
3
(
1
,
3
)
en
voldoet
dusdanig
aan
de
gestelde
stabiliteitseis
.
Aan
de
Kranz
stabiliteit
voldoet
een
ankerstang
met
een
lengte
van
4
,
7
m
.
De
veiligheid
Fmax
/
Fact
bedraagt
dan
4
,
8
,
wat
ruim
meer
is
dan
de
vereiste
waarde
van
1
,
5
.
Toetsing
vervormingen
De
berekende
vervormingen
lijken
toelaatbaar
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 9 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 10 ======================================================================

<pre>Onze
ref
.
:
4006
-
0402
-
012
.
R01v2
/
FCS
/
SA
Amsterdam
,
25
augustus
2011
Blz
.
8
Conclusies
Uit
de
resultaten
van
de
indicatieve
berekeningen
voor
dit
project
kan
worden
geconcludeerd
dat
op
basis
van
de
beschikbare
gegevens
en
aannamen
,
de
bestaande
betonnen
damwand
met
een
lengte
van
4
,
0
m
en
een
verankering
op
NAP
0
,
0
m
rekenkundig
voldoen
aan
de
gestelde
eisen
volgens
CUR
166
.
De
verankering
kan
bestaan
uit
ankerstangen
Ø20
mm
h
.
o
.
h
.
1
,
7
m
.
De
minimale
lengte
bedraagt
4
,
7
m
.
De
geotechnische
rekenwaarde
van
de
ankerkracht
Fs
:
A
;
st
:
d
=
11
kN
/
m
'
kan
worden
opgenomen
door
ankerschotten
met
afmetingen
van
1
,
0
m
x
1
,
0
m²
,
onderkant
schot
op
minstens
1
,
10
-
MV
(
NAP
-
0
,
83
m
)
en
een
h
.
o
.
h
.
afstand
van
1
,
7
m
.
De
verankering
is
getoetst
op
basis
van
afschuiven
langs
een
diep
glijvlak
(
methode
Kranz
)
en
cirkelvormige
glijvlak
(
methode
Bishop
)
.
De
overall
stabiliteit
volgens
Bishop
voldoet
tevens
aan
de
geformuleerde
veiligheidsniveaus
volgens
CUR
166
,
uitgaande
van
een
onderwater
bodem
bestaande
uit
zand
tot
een
niveau
van
minimaal
NAP
-
3
,
1
m
.
Aan
de
Kranz
stabiliteit
voldoet
een
ankerstang
met
een
lengte
van
4
,
7
m
.
De
veiligheid
bedraagt
ca
.
4
,
8
en
is
>
1
,
5
.
Met
vriendelijke
groet
,
Hoofd
Regio
Noord
-
West
Bijlagen
:
Doorsnede
damwandprofiel
"
Profiel
A
-
A
"
In
-
en
uitvoer
Msheet
Constructeur
:
</pre>

====================================================================== Einde pagina 10 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 11 ======================================================================

<pre>HOUTEN
DAMWAND
REEDS
GEPLAATST
-
IN
HET
WERK
GESTORTE
GORDING
600x450MM
+
0
.
27
-
ANKERPLAAT
180x180x10
,
STAAL
ANKERSTANG
920
.
:
BEVESTIGEN
MET
KLEMSTRIP
OP
BETON
WATERPEIL
0
.
48
KOSTVERLORENVAART
-
LUS
GEOLON
DOEK
PP60
-
1
.
10
NIEUW
TE
PLAATSEN
DAMWAND
,
BETON
:
i
O
ZANDBODEM
.
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
PROFIEL
A
-
A
schaal1
:
20
datum
22
-
08
-
11
wijz
.
Profiel
:
A
-
A
order
tekeningnummer
blador
.
5516
D
om
</pre>

====================================================================== Einde pagina 11 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 12 ======================================================================

<pre>Outline
-
Stage
1
:
Fase
1
Verankerde
betonnen
damwand
Stabiliteit
ankerschot
a
.
d
.
h
.
v
.
methode
Bishop
Gilles
van
Ledenberchstraat
te
Amsterdam
N
/
m2
E
ZAND
,
toplaag
Fax
Phone
1
,
50
V
Betonnen
damwand
100
mm
2
,
75
_
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
NN
VEEN
VEEN
*
*
4
,
75
5
.
75
KLEI
,
siltig
KLEI
,
siltig
Annex
8
/
24
/
2011
D
-
Sheet
Piling
9
.
1
:
Betonnen
damwand
4
,
0
m
lang
10
kNm2
belasting
.
shi
date
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
ZAND
,
z
.
los
gep
.
/
kleil
-
m
</pre>

====================================================================== Einde pagina 12 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 13 ======================================================================

<pre>Moments
/
Forces
/
Displacements
-
Stage
1
:
Fase
1
Step
6
.
3
-
Partial
factor
set
:
Class
II
Bending
Moments
[
kNm
]
Shear
Forces
[
kN
]
Displacements
[
mm
]
0
,
2
o
"
Fancher
-
9
,
6
:
Verankerde
betonnen
damwand
Stabiliteit
ankerschot
a
.
d
.
h
.
v
.
methode
Bishop
Gilles
van
Ledenberchstraat
te
Amsterdam
TTTTTTTTTTT
"
ܠ
"
ܣ
ܘ
ܬܢ̇
ܐܠ
TT
TTful
video
ܘ
Betonnen
damwand
180
mn
ܘ
TELEFAX
TELEPHONE
Depth
[
m
]
[
]
uiden
م
ܠ
ب
T
TTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTT
ب
"
ب
"
يل
b
يل
ܐܢ
يل
ܠ
يل
"
8
/
24
/
2011
D
-
Sheet
Piling
9
.
1
:
Betonnen
damwand
4
,
0
m
lang
10
kNm2
belasting
.
shi
يل
"
date
مل
ܘ
-
6
-
4
6
8
10
-
60
-
40
20
40
60
80
-
2
0
2
4
Max
:
7
,
6
-
Min
:
-
0
,
1
0
20
Max
:
60
,
3
Max
:
8
,
8
-
Min
:
-
5
,
2
</pre>

====================================================================== Einde pagina 13 =================================================================

<br><br>====================================================================== Pagina 14 ======================================================================

<pre>Moments
/
Forces
/
Displacements
-
Stage
1
:
Fase
1
Step
6
.
5
-
Partial
factor
set
:
Class
II
Bending
Moments
[
kNm
]
Shear
Forces
[
kN
]
Displacements
[
mm
]
"
Fenchor
-
43
:
"
Verankerde
betonnen
damwand
Stabiliteit
ankerschot
a
.
d
.
h
.
v
.
methode
Bishop
Gilles
van
Ledenberchstraat
te
Amsterdam
ܠ
"
ܣ
ܘ
ܬܢ̇
LLLLlulululului
milli
TT
TTful
video
ܐܠ
ܘ
Betonnen
damwang
100
TELEFAX
TELEPHONE
ܘ
Depth
[
m
]
Depth
(
m
)
م
ܠ
ب
ب
"
ب
"
يل
b
يل
ܐܢ
يل
ܠ
يل
"
8
/
24
/
2011
LLLLLLLL
D
-
Sheet
Piling
9
.
1
:
Betonnen
damwand
4
,
0
m
lang
10
kNm2
belasting
.
shi
يل
"
date
مل
ܘ
-
8
6
4
6
8
-
10
-
60
-
40
-
20
40
60
80
4
2
0
2
Max
:
2
,
3
-
Min
:
-
0
,
3
05
Max
:
3
,
9
-
Min
:
-
2
,
3
0
20
Max
:
12
,
2
dw
.
</pre>

====================================================================== Einde pagina 14 =================================================================

<br><br>